|
Введение
.
На железнодорожном транспорте имеются предприятия, для работы которых требуется вода с малой жесткостью.
Известно, что жесткость воды обусловлена наличием в ней солей кальция и магния. Использование жесткой воды приводит к образованию накипи на внутренней поверхности котлов и теплообменных аппаратов, что снижает эффективность их работы.
В настоящее время один из наиболее распространенных способов умягчения воды является метод ионного обмена. Снижение жесткости воды ионным обменом основано на способности определенных или некоторых искусственных материалов (катионитов) которые имеют в своем составе обменные ионы Na+
, Н+
. Способные обмениваться на ионы Са2+
, Мg2+
. Реакция обмена:
2 Na [Кат.] + Ca (HCO3
)2
ÛCa [Кат.] + 2 NaHCO3
2 H [Кат.] + MgCl2
Þ Mg [Кат.]2
+ 2 HCl
К катионитам относятся глауконитовый песок, гумусовые угли, сульфоуголь, искусственные смолы (КУ-1, КУ-2).
В процессе фильтрации воды через катиноитную загрузку ее обменная способность уменьшается, поэтому необходимо периодически регенерировать (восстанавливать фильтрирующий материал). Реакции регенерации:
Ca [Кат.]2
+ 2 NaClÞ 2 Na [Кат.] + CaCl2
Na – катионидные фильтры регенерируются раствором NaCl
Mg [Кат.]2
+ H2
SO4
= 2 H [Кат.] + MgSO4
Н – катионидные фильтры регенерируются раствором серной кислоты – Н2
SO4
.
Для реализации представленных химических процессов устраивают специальное сооружение – станцию умягчения воды.
Целью курсового проекта является расчет основного технологического оборудования – Н-Na- катионитных фильтров и вспомогательного оборудования - кислотное хозяйство, солевое, дегазатор для удаления газов – СО2
.
1
. Предварительная обработка исходных данных.
Проверка данных химического анализа воды производится путем сопоставления суммы катионов: Ca+2
, Mg+2
, Na+
, К+
с суммой анионов: Cl-
, SO4
-2
, НСО3
-
:
(1). К = [Ca+2
] + [Mg+2
] + [Na+
] + [K+
] = 4.0 + 2.4 + 0.9 = 7.3 мг-экв/л
(2). А = [HCO3
-
] + [Cl-
] + [SO4
-2
] = 5.1 + 0.7 + 1.5 = 7.3 мг-экв/л
Вывод:
Сумма катионов равна сумме анионов, следовательно, данные химического анализа воды верны.
1.1.
Определяется общая жесткость исходной воды.
Жо
= [Ca+2
] + [Mg+2
] = 4.0 + 2.4 = 6.4 мг-экв/л (3).
1.2.
Определяется карбонатная жесткость исходной воды.
Жк
= [HCO3
-
] = 5.1 мг-экв/л (4).
1.3.
Определяется щелочность исходной воды.
Що
= Жк
= 5.1 мг-экв/л (5).
1.4.
Определяется не карбонатная жесткость.
Жнк
= Жо
– Жк
= 6.4 – 5.1 = 1.3 мг-экв/л (6).
2.
Выбор и обоснование принципиальной схемы умягчения воды
.
Умягчение воды методом ионного обмена может осуществлять: параллельным
катионированием, последовательным
катионированием, совместным H-Na-катионированием.
Выбор схемы умягчения воды осуществляется на основании сопоставления данных химического анализа исходной воды.
Параллельное
H-Na-катионирование применяется при условии:
Жк
/ Жо
³ 0,5 5.1 / 6.4 = 0.79 ³ 0.5 +
Жнк
£ 3.5 мг-экв/л Жнк
= 1.3 £ 3.5 мг-экв/л +
SO4
-2
+ Cl-
£ 3 … 4 мг-экв/л 1.5 + 0.7 = 2.2 £ 3 мг-экв/л +
Na+
+ K+
£ 1 …2 мг-экв/л 0.9 £ 2 мг-экв/л +
Последовательное H-Na-катионирование применяется при условии:
Жк
/ Жо
£ 0.5 5.1 / 6.4 = 0.79 > 0.5 -
Жнк
³ 3.5 мг-экв/л Жнк
= 1.3 < 3,5 мг-экв/л -
SO4
-2
+ Cl-
³ 3 … 4 мг-экв/л 1.5 + 0.7 = 2.2 < 3 мг-экв/л -
Na+
+ K+
не лимитируются -
На основании полученных результатов принимается параллельная
схема H-Na-катионирования.
Техническая схема параллельного
H-
Na-катионирования:
3. Расчет основного технологического оборудования
станции умягчения воды
К основному технологическому оборудованию станции умягчения
Воды Н-Na-катионитные фильтры.
Расчет ведется на основании нормативной литературы.
3.1. Определяется соотношение расходов воды подаваемой на Н-
Na-катионитные фильтры.
При параллельной схеме Н-Na-катионирования расчет ведется согласно [1,прил.7,п.25]:
Определяется расход воды подаваемой на Н-катионитные фильтры.
qH
пол.
= qпол.
( Що
-Щу
) / ( А+Що
) м3
/час (7)
где qпол.
- полезная производительность Н-Na-катионитных фильтров,
qпол.
= Qсут.
/ 24=1100/24=45.8 м3
/час,
Що
- щелочность исходной воды,
Що
=5.1 гр-экв
/м3
,
Щу
- щелочность умягченной воды,
А- сумма концентраций анионов,
А= 7.3 гр-экв
/м3
,
qH
пол.
= 45.8*( 5.1-0.35 ) / ( 7.3+5.1 ) = 17.5 м3
/час
Определяется расход воды на Na-катионитные фильтры:
qNa
пол.
= qпол.
- qH
пол.
м3
/час (8)
qNa
пол.
= 45.8 - 17.5 = 28.3 м3
/час
3.2. Выбирается катионит для загрузки фильтров по
[6]:
Принимается сульфауголь мелкий 1 сорта с техническими характеристиками:
Внешний вид катионита – черные зерна неправильной формы.
Диаметр зерен катионита – 0.25…0.7 мм.
Полная обменная способность - Еполн.
= 570 экв
/м3
3.3. Определяется объем катионита в Н-
Na-катионитных фильтрах.
Объем катионита в Н- катионитных фильтрах, вычисляется
по [1,прил.7,п.26]:
WH
= 24*qH
пол.
(Жо
+СNa
)/(nH
p
*EH
раб.
) м3
(9)
где СNa
- концентрация в исходной воде,
СNa
=0.9 гр-экв
/м3
,
nH
p
- число регенераций каждого Н-катионитного фильтра в сутки,
принимается по [1,прил.7,п.14]: от 1…2.
nH
p
=2,
EH
раб.
- рабочая обменная емкость Н-катионита, вычисляется по
Формуле [1,прил.7,п.27]:
EH
раб.
= aн
* Еполн.
– 0.5*qуд.
*Ск
гр-экв
/м3
(10)
Где aн
- коэффициент эффективности регенерации Н-катионитных
фильтров, принимается по [1,прил.7,п.27,табл.4]:
При удельном расходе Н2
SO4
на регенерацию 100 гр./гр.-экв.
aн
=0.85,
qуд.
- удельный расход воды на отмывку 1 м3
катионита (для сульфо-
угля принимается 4 м3
),
qуд.
=4 м3
,
Ск
– общее содержание в воде катионидов,
Ск
=7.3 гр-экв
/м3
,
EH
раб.
= 0.85*570 – 0.5*4*7.3 = 469.9 гр-экв
/м3,
WH
= 24*17.5(6.4+0.9)/(2*469.9) = 3.6 м3
,
Объем катионита в Na-катионитных фильтрах вычисляется по
формуле[1,прил.7,п.26]:
WNa
= 24*qNa
пол.
(Жо
*
nNa
p
)*ENa
раб.
м3
(11)
Где nNa
p
- число регенераций каждого Na-кат. фильтра в сутки
принимается согласно [1,прил.7,п.14] от 1…3.
nNa
p
=2,
ENa
раб.
- рабочая обменная емкость Na-катионит. фильтра
вычисляется по [1,прил.7,п.15]:
ENa
раб.
= aNa
*bNa
*Еполн.
– 0.5*qуд.
*Жо
гр-экв
/м3
(12)
Где aNa
– коэффициент эффективности регенерации Na-катион.
фильтров принимается при удельно расходе поваренной соли
NaCl 100 гр.
/гр.-экв.
aNa
=0.62
bNa
- коэфф. Учитывающий снижение обменной емкости,
принимается [1,прил.7,п.15,табл.2] из соотношения:
СNa
/ Жо
= 0.1 bNa
= 0.83
ENa
раб.
= 0.62*0.83*570 – 0.5*4*6.4 = 293.3-12.8 гр-экв
/м3,
WNa
= 24*28.3(6.4/2)*280.5=7.7 м3
.
3.4. Определяется площадь
H-Na-кат. фильтров.
Площадь Н-кат. фильтров опред. по [1,прил.7,п.16]:
Fн
= Wн
/Hк
, м2
(13)
где Hк
- высота слоя катионита в фильтрах,
Площадь Na-кат. фильтров определяется по [1,прил.7,п.16]:
FNa
= WNa
/Hк
, м2
(14)
Технические характеристики H-Na-кат. фильтров приведены в таблице:
Диаметр Фильтра, Мм. |
Высота кати- онита, Нк
|
Основные Размеры | Вес, т. |
|
Строительная Высота |
Диаметр прово-дящего патрубка | |||
| Н-катионитные фильтры. | ||||
| 700 | 1800 | 3200 | 40 | 1.7 |
| 700 | 2000 | 3200 | 40 | 2.1 |
| 1000
|
2000
|
3600
|
50
|
5.3
|
| 1500 | 2000 | 3950 | 80 | 10 |
| 2000 | 2500 | 4870 | 125 | 15 |
| Na-катионитные фильтры. | ||||
| 1000 | 2000 | 3597 | 50 | 5 |
| 1500
|
2000
|
3924
|
80
|
10
|
| 2000 | 2500 | 4870 | 125 | 15 |
Fн
= Wн
/Hк
= 3.6/2 = 1.7 м2
Площадь одного Н-катион. фильтра:
fн
= (p*d2
)/4 = 0.785 м2
,
Количество рабочих Н-катион. фильтров:
Fн
/fн
= 1.7/0.785 = 2
шт.
Принимается 2 рабочих Н-катионид. фильтра
.
FNa
= WNa
/Hк
= 7.7/2 = 3.85 м2
Площадь одного Na-катион. фильтра:
fн
= (p*d2
)/4 = 1.76 м2
Количество рабочих Na-катион. фильтров:
FNa
/f Na
= 3.85/1.76 = 2
шт.
Принимается 2 рабочих
Na-катионид. фильтра
.
3.5. Определяется скорость фильтрования воды через
катионитные фильтры при нормальном режиме
работы (работают все рабочие фильтры).
Для Н-катионит. фильтров:
Vнор
.
= qH
пол.
/( fн
*nн
) м/ч (15)
Где fн
- площадь одного Н- кат. фильтра,
nн
- количество рабочих Н-кат. фильтров.
Vнор
.
= 17.5/(0.785*2) = 11 м/ч
Для Na-катионит. фильтров:
Vнор
.
= qNa
пол.
/( fNa
*nNa
) м/ч (16)
Vнор
.
= 28.3/(1.76*2) = 8 м/ч
Скорость фильтрования воды через катионит при нормальном режиме,
не должна превышать при общей жесткости воды до 10 гр-экв
/м3
(6.4),
скорость не должна превышать 15 м/ч < 15 м/ч.
3.6. Определяется скорость фильтрования воды через катионит при формированном режиме
(один рабочий фильтр отключен на
регенерацию).
VH
форс.
= qH
пол.
/fH
*(nH
-1), м/ч (17)
VH
форс.
= 17.5/0.785*(2-1) = 22.3 м/ч
VNa
форс.
= qNa
пол.
/fNa
*(nNa
-1), м/ч (18)
VNa
форс.
= 28.3/1.76*(2-1) = 16 м/ч
При форсированном режиме допускаетс увеличение скорости фильтрования на 10 м/час по сравнению с вышеуказанной.
4. Расчет вспомогательного оборудования станции умягчения воды.
Восстановление обменной способности, т.е. регенерации
кат. фильтров осуществляется путем вытеснения из ка-
тионита ионов Ca2+
, Mg2+
ионнами H+
, Na+
.
Для реализации указанного процесса требуется устройство
вспомогательного оборудования.
К вспомогательному оборудованию относятся:
1). Кислотное хоз-во.
2). Солевое зоз-во.
3). Насосы и аппараты для подачи воды и регенерирующих растворов
на фильтры.
4.1. Серное хоз-во для хранения, приготовления и перекачки раствора
H2
SO4
.
Кислотное хоз-во включает:
1). Цистерны для хранения кислоты.
2). Бак мерник конц. серной кислоты.
3). Бак для регенерационного раствора.
4). Вакуумнасосы.
5). Эжектор.
На станцию H2
SO4
поставляется в ж/д цистернах в виде 100%
раствора. Затем H2
SO4
перекачивается в стационарные цистерны
(цистерны хранилища) с месячным запасом реагента.
Расчет начинают с определения расхода 100% H2
на одну
Регенерацию Н-кат. фильтра по [1,прил.7,п.31]:
PH
= (fH
*Hk
*Eраб
Н
*aн
)/1000 , кг (19)
PH
= 73.7 кг
Определяется суточный весовой расход H2
SO4
для регенерации
всех рабочих Н-кат. фильтров.
PHсут.
= PH
*nн
*nр
н
= 73.7*2*2 = 294.8 кг/сут (20)
Определяется суточный весовой расход H2
SO4
для регенерации
всех рабочих Н-кат. фильтров.
WHсут.
= (PH
сут.
*100%)/(85%*r85%
) м3
/сут (21)
WHсут.
= 0.195 м3
/сут
Определяется месячный расход H2
SO4
для регенерации
Н-кат. фильтров.
WHмес.
= 30* WHсут.
м3
(22)
WHмес.
= 6 м3
Промышленностью выпускаются цистерны для хранения кислоты
емкостью 15 м3
в проекте принимается не менее двух цистерн
емкостью 15 м3
(вторая цистерна на случай аварии).
4.1.2. Определяется объем бакомерника из условия регенерации одного фильтра при количестве рабочих
Н-кат. фильтров до 4 ,
[1.
прил.7,п.32
]:
W85%
= (Pн
*nр
*100%)/(85%*r85%
) = 0.05 м3
(23)
Принимается бак мерник объемом 0.09 м3
, наружный диаметр
450 мм, строит. высота 45 мм, вес 98 кг.
Подача серной к-ты из цистерн хранилищ в баке мернике происходит
за счет вакуума создаваемого насосом, затем с помощью эжектора
H2
SO4
перемешивается с водой и поступает в бак
регенерационного раствора.
4.1.3. Определяется объем бака для 1% регенерационного раствора
H2
SO4
на регенерацию одного
Н-кат. фильтра.
W1% = (Pн
*nр
*100%)/(1%*r1
%
) = 7.3 м3
(24)
Принимается бак 1% регенерационного раствора H2
SO4
размерами:
B = 2 м
H = 1.5 м 7.5 м3
L = 2.5 м
Для перекачки регенерационного раствора H2
SO4
принимается
2 насоса серии ”Х” (химически стойкие) напором Нн
= 20 м
и подачей Qн
= 3 м3
/ч , (Qн
= 3 м3
/ч).
Qн
= Vн
*fн
= 4*0.785 = 3 м3
/ч (25)
К установке принимается 1 рабочий и один резервный насос.
4.2. Устройства для хранения, приготовления и перекачки
раствора поваренной соли
NaCl.
Для регенерации Na-кат. фильтров устраивается солевое хозяйство.
Регенерация Na-кат. фильтров производится 8% раствором NaCl.
4.2.1.
Определяется расход поваренной соли
NaCl
на 1
регенерации
Na-
кат. фильтра
[1,
прил.7,п21
]:
PNa
= (fNa
*Hk
*ENa
раб.
*ас
) / 1000 кг (26)
PNa
= (1.76*2*280.5*100) / 1000 = 98.7 кг
Определяется суточный весовой расход NaCl для регенерации
всех рабочих Na- кат. фильтров:
РNa
сут
= PNa
*nNa
*np
Na
кг/сут (27)
РNa
сут
= 98.7*2*2 = 394.8 кг/сут < 500
кг/сут
При суточном расходе NaCl до 500 кг/сут устраивают сухое
хранение соли на складе с последующим приготовлением
8% регенерационного раствора.
Принимается Сухое хранение.
Определяется месячный весовой расход поваренной соли для регенерации Na-кат.ф-ов.
PNa
мес
= 30*PNa
сут
, т (28)
PNa
мес
= 30*394.8 = 12 т
4.2.2. Определяется площадь склада для сухого месячного
хранения соли из условия, что высота NaCl
не должна
превышать 2.5 метра.
FNacyх.хран.
= PNa
мес
/rNa
*25 , м2
(29)
FNacyх.хран.
= 6 м2
Принимается склад сухого хранения размерами:
H = 2.5
B = 2 6 м
L = 3
Определяется объем напорного солерастворителя из расчета расхода соли на 1 регенерацию фильтра.
Принимается напорный солерастворитель со след.
техническими характеристиками по [6]:
- полезная емкость (100 кг)
- объем (0.4 м3
)
- диаметр (45 мм)
Определяется объем бака для 8% регенерационного раствора NaCl на
одну регенерацию Na-кат.ф.
W8%
= (WH.C.
* 26%) / 8% = 1.3 м3
(30)
Принимается бак 8% регенерац. Раствора NaCl размерами:
L = 1.3
B = 1 1.3 м3
H = 1
4.2.3. Для перекачки раствора
NaCl
устанавливаются
2 насоса:
- один рабочий,
- один резервный.
Характеристики насоса:
Напор: HNa
= 20 м
Подача: QNa
= VNa
*fNa
м3
/час (32)
Где VNa
– скорость движения р-ра NaCl
черезкатионитную загрузку,
fNa
– S одного кат. ф-ра.
QNa
= 4*1.76 = 7 м3
/час
4.2.4. Перед регенерацией
H-Na –
кат. ф-ов необходимо проводить взрыхление загрузки для более эффективной регенерации.
Wб.взр.
= (2*Wвзр.
*f*60*tвр.
) / 1000 м3
(33)
Где Wвзр.
– интенсивность подачи воды для взрыхления катионита
Где Wвзр.
= 4 л/с на 1м2
f = 1.76 (наибольшая S катион. Ф-ов)
tвр.
–продолжит. взрыхления катионита
(20-30мин.)
Wб.взр.
= (2*4*1.76*60*25) / 1000 = 21.2 м3
L = 7
B = 2 22.4 > 22 м3
H = 1.6
4.3. Устройство для удаления из воды углекислоты.
Для удаления CO2
из Н-Na-кат. Воды предусматривается дегазатор
С насадкой из колец Рашега – кислотоупорных керамических
[1.прил.№7.,п.34]
4
.3.1. Определяется содержание
CO2
или двуокиси углерода в воде подаваемой на дегазатор.
(CO2
)св.
= (CO2
)о
+ 44*Що
, г/м3
(34)
где (CO2
)о
- содержание CO2
в исходной воде.
(CO2
)о
= (CO2
)*
*b
(CO2
)*
- содержание углерода в воде в зависимости от pH
рН = 6.8…7.5
(CO2
)*
= 80 г/м3
b = 0.5
(CO2
)о
= 40 г/м3
(CO2
)св.
= 40+44*5.1 = 264.4 г/м3
По полученному значению содержание CO2
в воде
Определяется высота слоя насадки hн
, м необходимая для понижения
Содержания CO2
в катионированной воде [1.прил.№7.,п.34,табл.5]
Для (CO2
)св. = 264.4 г/м3
hн
=5.7
Пленочный дегазатор представляет собой колонну загруженную
насадкой из керамических кислотоупорных колец Рашига,
по которым вода стекает тонкой пленкой, на встречу потоку
воды поток воздуха нагнетаемой вентилятором.
4.3.2. Определяется
S
поперечного сечения дегазатора.
из условия плотности орошения согласно
[
1.прил.№7.,п.34,табл.5
].
Плотность орошения при керамической насадке r = 60 м3
/г на 1м2
Fg
= qпол.
/ r , м2
, (35)
qпол.
– полезная производительность H-Na-кат.ф.
Fg
= 45.8/60 = 0.76 м2
Определяется объем слоя насадки:
Vн
= Fg
* hн
, м3
(36)
Vн
= 0.76*5.7 = 4.3 м3
Опред. Диаметр дегазатора:
D = Ö(4* Fg
)/p = 0.96 м (37)
Характеристика насадки колец Рашига:
Размеры эл-та насадки: 25*25*4 мм
Кол-во эл-ов в 1 м3
: 55 тыс.
Удельная пов-ть насадки: 204 м2
/м3
Вес насадки: 532 кг
Вентилятор дегазатора должен обеспечивать подачу воздуха из расчета
15 м3
воздуха на 1 м3
воды по [1.прил.№7.,п.34], тогда производительность вентилятора определяется:
Qвент.
= qпол.
* 15 , м3
/час (38)
Qвент.
= 45.8*15 = 687 м3
/час
Напор вентилятора определяется с учетом сопротивления в
керамической насадке:
Sн
= 30 мм водяного столба на 1 м.
Прочие сопротивления принимаются по [1.прил.№7.,п.34]
Sпр
= 30…40 мм вод. Столба.
Напор: Hвент.
= Sнас
. * hн
+ Sпрочие
(39)
Hвент.
= 30*5.7 + 35 = 206 мм
5.0. Определение расходов воды.
Определение расходов воды слагается из потребления воды на
следующие процессы:
- взрыхление кат. ф-ра перед регенерацией (Q1)
- приготовление регенерац. р-ов к-ты и соли (Q2)
- отмывка катионитапослерегенерации (Q3)
На все технологич. проц. Используют исходную неумягченную воду.
Qтех.
= Q1 + Q2 + Q3, м3
/сут (40)
5.1. Определяется расход воды на взрыхление катионита ф.
перед регенерацией.
Q1 = (Wвзр.
* f * nн
* nр
н
* nNa
*np
Na
* tвзр.
* 60) /1000 (41)
Q1 = (4 * 1.76 * 2 * 2 * 2 * 2 * 25 * 60) / 1000 = 169 м3
/сут
5.2. Определяется расход воды на приготовление
регенерационных растворов кислоты и соли.
Q2 = q1%
* nн
* nн
р
+ (q26%
+ q8%
)*nNa
* nр
Na
, м3/сут (42)
q1%
= 7.3 м3
/сут
q26%
= 0
q8%
= (Wнс * 26%) / 8% * 1000 = 1.3 м3
/сут
Q2 = 7.3 * 2 * 2 + (0 + 1.3) * 2 * 2 = 34.4 м3
/сут
5.3. Определяется расход воды на отмывку катионита после регенерации.
Q3 = Wотм.
* f * Hк * nн
* nн
р
* nNa
* nNa
р
м3
/сут (43)
Wотм.
– уд. расход отмывочной воды приним. по [1.прил.№7.,п.21]:
Wотм.
= 5…6 м3
на 1м3
катионита.
Q3 = 5 * 1.76 * 2 * 2 * 2 * 2 * 2 = 281.6 м3
/сут
Qтех.
= Q1+Q2+Q3 = 485 м3
/сут
6. Расчет диаметров трубопроводов
станции умягчения воды.
Определения диаметров трубопроводов дла транспортировки воды,
растворов кислоты и соли рекомендуется производить из величин
соответствующих расходов и скорости движения жидкости,
принимается в пределах 1…1,5 м/сек.
Расчет ведется с использованием литеатуры [4] и сводится
в таблицу:
Назначение Трубопроводов |
Расход, л/с |
Скорость, м/с |
Диаметр, мм |
Материал |
1. Трубопровод подачи исходной воды на станцию умягчения. |
18.8 | 1.04 | 150 | Чугун |
2. Трубопровод подачи и отвода воды для взрыхления. |
1.9 | 1.44 | 50 | Полиэтилен |
3. Трубопровод подачи и отвода 1% регенерац. р-ра серной кислоты. |
0.34 | 1.07 | 25 | Полиэтилен |
4. Трубопровод подачи и отвода 8% регенера- ционного р-ра соли. |
0.06 | 1.19 | 12 | Полиэтилен |
5. Трубопровод подачи 100% кислоты. |
0.002 | 0.47 | 6 | Сталь |
6. Трубопровод отвода умягченной воды. |
12.7 | 1 | 125 | Чугун |
Для перекачки р-ов кислот и щелочей применяются трубы из нержавеющей стали или полиэтилена .
Для перекачки концентрированных растворов кислот и щелочей
(более 80%) используются трубы из углеродистой стали или пластмассовые.
Для перекачки воды используются трубы чугунные, асбесто-цеме-
нтные и железобетонные.
7. Компоновка основных и вспомогательных помещений станции умягчения воды.
К основному помещению станции относится главный зал
размещения H-Na-кат. ф.
Зал имеет высоту на 2-2.5 м выше полной высоты фильтров.
В плане фильтры распологаются в 2 ряда.
Расстояние м/у фильтрами не < 1 метра для удодного прохода
и обслуживания оборудования.
К вспомогательным помещениям относятся:
Помещения для складирования и приготовления регенерац.
р-ов кислоты и соли.
Помещения как правило одноэтажные с заглубленными
участками для размещения емкостей и насосного оборудования.
Основным компоновочным требованием явл. одинаковая
отметка пола платформы для выгрузки соли и отметки
верха баков. Помещение кислотного хоз-ва должно быть
изолировано от солевого и иметь не менее 2-х выходов.
Цистерны для хранения к-ты рекомендунтся распологать
в отапливаемом помещении во избежание ее замерзания.
Помещения лабораторий, мастерских, административного
и рабочего персонала.
Помещения поектируются в соответствии с требованиями
жилой застройки.
Дегазатор следует размещать в непосредственной близости
от H-Na-кат.ф. в главном зале.
Основные и вспомогательные помещения станции рекомендуется
блокировать, что сокращает протяженность трубопроводов и
повышает удобство в эксплуатации.
Название реферата: Умягчение воды методом ионного обмена
| Слов: | 3488 |
| Символов: | 31045 |
| Размер: | 60.63 Кб. |
Вам также могут понравиться эти работы: