Методические указания тепловой расчет и выбор вспомогательного оборудования компрессионной холодильной установки к выполнению курсового проекта «расчет технологической схемы компрессионной холодильной станции»

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ УКРАИНЫ

ПРИАЗОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

СОЛОВЬЕВ А.А.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ И ВЫБОР ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО

ОБОРУДОВАНИЯ КОМПРЕССИОННОЙ

ХОЛОДИЛЬНОЙ УСТАНОВКИ

к выполнению курсового проекта

«РАСЧЕТ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ СХЕМЫ

КОМПРЕССИОННОЙ ХОЛОДИЛЬНОЙ СТАНЦИИ»

(для студентов специальности 7.090510 – Теплоэнергетика

дневной и заочной формы обучения)

МАРИУПОЛЬ 2004

УДК 621. 51 (077)

Методические указания «Тепловой расчет и выбор вспомогательного оборудования компрессионной холодильной установки» к выполнению курсового проекта «Расчет технологической схемы компрессионной холодильной станции» (для студентов специальности 7.090510 – Теплоэнергетика дневной и заочной формы обучения) /Сост.: Соловьев А.А. – Мариуполь: ПГТУ, 2004. –26 c.

Изложены краткие сведения по выбору вспомогательного оборудования компрессионной холодильной станции. Дана методика и рекомендации по расчету и выбору теплообменных аппаратов схемы холодильной установки и системы оборотного водоснабжения. Приведены необходимые материалы и справочные таблицы для выбора стандартного вспомогательного оборудования. Имеется список необходимой литературы.

Составитель: А.А. Соловьев, доц.

Рецензент В.М. Житаренко, ст. преп.

Отв. за выпуск: В.Н.Евченко, доц.

1 РАСЧЕТ И ВЫБОР ТЕПЛООБМЕННЫХ АППАРАТОВ

КОМРЕССИОННОЙ УСТАНОВКИ

1.1 Испарители

Выбор испарителей определяется принятой системой охлаждения. В промышленных компрессионных холодильных установках наиболее широко используются испарители с промежуточным холодоносителем (рассол, вода), которые бывают закрытого (кожухотрубные) и открытого (панельные) типов. Для рассматриваемой в курсовой работе схемы холодильной станции обычно рекомендуются кожухотрубные рассольные испарители типов ИТГ и ИКТ.

Площадь теплопередающие и поверхности испарителя определяют из уравнения теплопередачи

(1.1)

где - тепловой поток в испарителе, определенный тепловым расчетом, (), Вт;

- коэффициент теплопередачи испарителя, ;

- средняя разность температур между холодоносителем и кипящим хладагентом.

Средняя разность температур для машин, работающих на амми­аке, обычно составляет 5-6 0
С, на хладонах в аппаратах с кипени­ем хладагента внутри труб 8-10 0
С. Для ориентировочных расчетов можно принимать следующие значения удельного теплового пото­ка, Вт/м2
, :

Испарители для аммиака:

- кожухотрубные = 3500 Вт/м2

- панельные = 2300-3500 Вт/м2

Испарители для хладона –22:

- кожухотрубный с трубами

- накатанными медными = 4700-6400 Вт/м2

- гладкими стальными = 2300-4700 Вт/м2

По рассчитанной величине площади теплообмена подбирают один

или несколько испарителей (Приложения 1, 2).

В качестве холодоносителя наиболее широко применяется вод­ный раствор хлористого кальция, основные физические свойства ко­торого приведены в Приложении 3.

Расход холодоносителя определяют по формуле

, (1.2)

где -
расход холодоносителя, м3
/с;

- удельная теплоемкость холодоносителя при средней рабо­чей температуре, кДж/(кг×К);

- плотность рассола, кг/м3
;

-
разность температур рассола на входе и выходе из испа­рителя, К.

Величина
принимается в зависимости от вида охлаждае­мых аппаратов (в °С):

батареи и воздухоохладители 2-3

технологические аппараты 4-6

По расходу холодоносителя подбирают насосы с учетом резер­ва и необходимого напора (Приложения 4, 5). Целесообразно выби­рать два рабочих насоса половинной производительности каждый и один резервный.

1.2 Конденсаторы

Конденсаторы подбирают по действительному тепловому потоку, определенному при тепловом расчете компрессора. Тип конденсато­ра выбирают в зависимости от назначения установки, условий водоснабжения и качества воды с учетом климатологических данных. В большинстве случаев для крупных и средних установок, работа­ющих на аммиаке и хладонах, применяют конденсаторы с водяным ох­лаждением - горизонтальные кожухотрубные. Такие конденсаторы целесообразно использовать при наличии оборотного водоснабжения. В случае прямоточной системы водоснабжения из естественных водо­емов на крупных холодильных установках, работающих на аммиаке, обычно используют вертикальные кожухотрубные конденсаторы.

Расчет конденсатора сводится к определению площади теплопередающей поверхности, по которой подбирают один или несколько конденсаторов с суммарной площадью поверхности, равной расчетной. Затем рассчитывают расход воды и производят подбор насосов.

Площадь теплообмена конденсатора

, (2.3)

где - суммарный тепловой поток в конденсаторе от всех компрес­соров, определенный при тепловом расчете компрессора, Вт;

- коэффициент теплопередачи в конденсаторе, Вт/(м2
К);

- средний температурный напор между конденсирующимися

хладагентом и охлаждающей водой, К.

Коэффициенты теплопередачи в конденсаторах (в Вт/м2
К) можно принять по рекомендациям:

Конденсаторы кожухотрубные:

горизонтальные для аммиака 700-1000

вертикальные для аммиака 800

горизонтальные для хладонов 700

По рассчитанной площади поверхности подбирают конденсатор со­ответствующего типа (Приложения 6, 7).

Расход охлаждающей воды, поступающей в конденсатор, находят по формуле

, (1.4)

где - удельная теплоемкость воды, кДж/(кг×К);

-
плотность воды, кг/м3
;

-
подогрев воды в конденсаторе, К.

По расходу воды с учетом необходимого напора подбирают на­сос или несколько насосов необходимой производительности (Приложения 4, 5). Обязательно предусматривается резервный насос.

1.3 Приборы охлаждения

Приборы охлаждения (камерное оборудование) подбирают в со­ответствии с принятым способом охлаждения. В камерах холодильной обработки и хранения продуктов используются батареи и воздухоохладители. Охлаждающие приборы бывают непосредственного охлаждения и рассольного. При рассольном охлаждении широко используются батареи из оребренных или гладких труб. На крупных холодильниках применяют потолочные, пристенные, а также панельные ба­тареи.

Гладкотрубные батареи изготавливают из труб диаметром 57х3,5 мм, шагом от 180 до 300 мм. Батареи из оребренных труб из­готавливают из труб диаметром 36x2,5 мм со спиральной навивкой из стальной ленты толщиной 0,8-1,0 мм в шириной 45 мм. Секции охлаждающих батарей изготавливаются шести типов:

СК - стальные оребренные одноколлекторные;

СЗГ - змеевиковые головные;

СЗХ - змеевиковые хвостовые;

СС - средние;

СЗ - змеевиковые;

С2К - двухколлекторные.

Из секций можно собирать батареи практически любой длины и поверхности. Площадь теплообменной поверхности батарей определя­ют по формуле

, (1.5)

где - суммарная нагрузка на камерное оборудование, определя­емая тепловым расчетом (в курсовом задании эта вели­чина может быть задана (), Вт;

k
- коэффициент теплопередачи прибора охлаждения, Вт/(м2
×К);

D
t
-
разность температур между воздухом в камере и средней

температурой холодоносителя при рассольном охлаждении, К.

Коэффициенты теплопередачи для батарей можно принять по ре­комендациям (Вт/м2
×К):

Гладкотрубные батареи
Температура воздуха в камере, 0
С

0 -20

- потолочные 9 ,8 7

- пристенные 9 ,8-14 7-9 ,9

Оребренные батареи
Температура воздуха в камере, 0
С

0 -20

-потолочные

- однорядные 5,9-5,1 4,7-4,2

- двухрядные 5,6-4,8 4,4-4,0

- пристенные

4 трубы по высоте 4,7-4,1 3,6-3,3

8 труб по высоте 4,3-3,7 3,4-3,0

Большие значения коэффициентов относятся к батареям с ша­гом ребер 30 мм, меньшие - с шагом ребер 20 мм. По рассчитанной площади теплообмена подбирают секции и составляют из них батареи (Приложения 8, 9). Минимальное количество секции - две; го­ловная и хвостовая, если батарея змеевиковая, или обе коллектор­ные. Между этими секциями могут быть вварены средние, ко­личество которых зависит от длины камеры.

1.4 Переохладители

Для уменьшения потерь при дросселировании жидкого хладаген­та необходимо понизить его температуру перед регулирующим венти­лем. Для этого обычно используют водяные противоточные пароохла­дители, включаемые в схему после линейного ресивера. Переохлади­тели следует включать в схему, когда температура воды, поступа­ющей на восполнение потерь в оборотной системе водоснабжения, ниже температуры воды, поступающей в конденсатор. В схемах с ис­парительным и воздушным конденсатором переохладитель не предусматривается. Расчет переохладителя сводится к определению пот­ребной площади теплообмена по формуле

, (1.6)

где Qпо
-
тепловой поток в переохладителя , Вт;

k
- коэффициент теплопередачи переохладителя, Вт/(м2
×К). По рекомендациям =
465- 700 Вт/(м2
×К);

D
t
- средний температурный напор между хладагентом и водой,°С.

Тепловой поток в переохладителе для одноступенчатой машины рассчитывается по формуле

, (1.7)

Переохладитель подбирают по суммарному тепловому потоку для всех машин холодильной станции. Расход воды на переохладитель определяется по формуле

, (1.8)

где D
tпо
-
нагрев воды в переохладителе.

Свежая вода подается на переохладитель, а затем обычно до­бавляется к оборотной или используется для охлаждении других объектов (конденсатор, компрессор). Технические характеристики противоточных переохладителей приведены в Приложение 10.

2 ВЫБОР ВСПОМОГАТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ.

2.1 Ресиверы

В схему холодильной установки в зависимости от системы охлаждения могут быть включены циркуляционные, линей­ные, дренажные и защитные ресиверы. Правильный выбор вместимос­ти ресиверов обеспечивает безопасность работы системы. Так линей­ные ресиверы типа РВ применятся для разгрузки теплообменной по­верхности конденсаторов от жидкого аммиака и обеспечения его рав­номерного поступления к регулирующему вентилю. Технические харак­теристики линейных ресиверов типа РВ и их габаритные размеры приведены в Приложениях 11, 12.

Расчет и подбор всех типов ресиверов заключается в опреде­лении необходимой вместимости сосуда для данной холодильной ус­тановки. Подбор линейных ресиверов зависит от способа подачи жидкого хладагента в систему охлаждения. Для насосно-циркуляционной системы с верхней подачей жидкого аммиака вместимость ли­нейного ресивера должна составлять не менее 30% вместимости сис­темы охлаждения. Для насосно-циркуляционной системы с нижней подачей жидкого аммиака и безнасосной системы вместимость линейно­го ресивера должна составлять не менее 60% вместимости системы охлаждения. Для всех систем сверх указанных объемов расчетная вместимость ресивера должна быть увеличена на 20%.

Вместимость линейных ресиверов для систем с нижней подачей аммиака и для безнасосных систем можно определить по формуле

, (2.1)

где V
с
- вместимость системы охлаждения;

0,5 - коэффициент, учитывающий норму заполнения ресивера при

эксплуатации, (50% от объема).

Вместимость системы охлаждения складывается из вместимости батарей, воздухоохладителей и сливных трубопроводов. Все ресиве­ры снабжаются предохранительными клапанами, манометрами или мановакуумметрами, запорными вентилями и указателями уровня.

2.2 Маслоотделители

Маслоотделители предназначены для улавливания масла, уноси­мого хладагентом из компрессора. Наиболее эффективно масло отделяется в аппаратах с охлаждением. Охлаждение может осуществляться водой (аппараты типа МСВ) или жидким аммиаком (барботажные аппараты типа 0ММ). Наиболее современными являются маслоотделители циклонного типа. Подбор маслоотделителей производится по диаметру нагнетательного патрубка компрессора. Цифра в обозначении маслоотделителя (например, 125 ОММ) соответствует диаметру нагнетательного патрубка. Маслоотделители типа ОММ представ­лены в Приложении 13, технические характеристики и габаритные раз­меры в Приложении 14.

2 .3 Маслосборники

Маслосборники предназначены для перепуска в них масла из ап­паратов и последующего удаления его из системы при низком давле­нии. Они позволяют уменьшить потери хладагента и обеспечить бе­зопасность обслуживания. Перед выпуском масла аппарат отключают от линии высокого давления и подключают к всасывающей линии перед отделителем жидкости. Маслособиратель представляет собой сварной вертикальный цилиндрический сосуд, предназначенный для работы при давлении не более 1,8 МПа, в диапазоне температур от -40°С до + 150°С. Количество маслособирателей, включенных в схему, опреде­ляется числом и размерами обслуживаемых аппаратов. На крупных ус­тановках целесообразно иметь один маслособиратель на каждую испа­рительную систему. Маслосборник типа СМ представлен в Приложении 15, технические характеристики и размеры - в Приложении 16.

3 ВЫБОР И РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОБОРОТНОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ

При проектировании холодильной станции необходимо выбрать систему водоснабжения. Наиболее широко используется система обо­ротного водоснабжения с вентиляторными градирнями. Брызгальные бассейны, ввиду их малой тепловой эффективности,
используются значи­тельно реже. Схема оборотного водоснабжения с вентиляторной гра­дирней приведена на рисунке.

Тепло конденсации в градирне отдается воздуху, проходя­щему через градирню (большая часть - за счет испарения воды, а меньшая - вследствие разности температур между водой и воздухом). В результате теплообмена с разбрызгиваемой водой энтальпия возду­ха увеличивается с ів1

до ів2
. Уравнение теплового баланса будет иметь вид

Q
к
= Gвд
(tвд1
– tвд2
)Cвд

r
вд
= Lв
r
в
(iв2
–iв1
), (3.1)

где Q
к
-
тепло конденсации, кВт;

Gвд
- количество циркулирующей воды, м3
/с;

tвд2
, tвд1
-
температура воды на входе и выходе из градирни, °С;

Lв
-
производительность вентилятора градирни, м3
/с;

r
в
-
плотность воздуха, кг/м3
.

В формуле не учтено тепло, уносимое из градирни с испарившейся водой и мелкими каплями. Унос воды из градирни относитель­но небольшой (3-10% от количества воды, циркулирующей в систе­ме), однако в схеме предусмотрена подпитка от сети водопровода для компенсации этого уноса.

Количество циркулирующей воды Gвд
определяемся при расчете конденсатора (Gвд
= V
вд
). Охлаждение воды в вентиляторных градирнях обычно находится в пределах Dtвд
= 3,5-4,5°С. Температура воды на выходе из градирни tвд1
зависит от совершенства конструкции градирни и температуры воздуха по мокрому термометру. В реальной градирне вода охлаждается до температуры несколько более высокой (на 3-4°С), чем температура мокрого термометра tв1м
.

I – градирня; II – конденсатор холодильной машины; III – центробежный насос; 1-8 – запорные вентили; 9 – манометр; 10 – расходомер; 11 – водорегулирующий вентиль.

Рисунок1 – Схема оборотного водоснабжения с применением градирни

Отношение действительного охлаждения воды к теоретически воз­можному называют коэффициентом эффективности градирни h

, (3.2)

Выбор градирни обычно производят по требуемой площади попе­речного сечения (в м2
), определяемую по формуле

, (3.3)

где qF
-
удельная тепловая нагрузка.

Для вентиляторных градирен характеристики обычно следующие:

qF
= 40¸50 кВт/м2
;

qF
h
=0,75¸0,85.

Задаваясь величиной охлаждения воды в градирне и ее эффек­тивностью, можно вычислить температуру воды на выходе из градирни и на входе в нее:

, (3.4)

, (3.5)

По рассчитанной величине площади поперечного сечения градирни выбирают типоразмер одной или нескольких градирен (Приложение 17).

ПЕРЕЧЕНЬ ИСТОЧНИКОВ

1. Мальгина Е.В., Мальгин Ю.В. Холодильные машины и установки – М.: Пищ. промышленность, 1973. – 608 с.

2. Свердлов Г.З., Явнель Б.К. Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок и систем кондиционирования воздуха. – М.: Пищ. промышленность, 1978. – 264 с.

3. Холодильные машины: Справочник. – М.: Легкая и пищевая промышленность, 1982. – 223 с.

4. Чумак И.Г., Никульшина Д.Г. Холодильные установки. Проектирование: Учебное пособие для вузов. – К.: Вища школа. Головное издательство, 1988. – 280 с.

5. Методические указания к выполнению курсового проекта «Расчет технологической схемы компрессионной холодильной станции» (для студентов специальности 10.07)/Сост. А.А. Соловьев. – Мариуполь: ПГТУ, 2003.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Рисунок 2 - Кожухотрубчатый испаритель: 1 – мановакууметр; 2 – клапан предохранительный.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Типоразмеры горизонтальных кожухотрубчатых испарителей типа ИТГ.

Испаритель	Площадь поверхности теплообмена, м2	Размеры, мм				Количество труб, i	Количество ходов, z	Штуцера (условные проходы)
		Dвн	L	B	H			d	d1	d2	d3	d4
ИТГ-40	42,7	500	4510	820	1286	144	8	80	25	25	80	32
ИТГ50	48,5	600	3560	895	1470	214	8	80	25	25	100	40
ИТГ-63	65,0	600	4560	895	1470	214	8	80	25	25	100	40
ИТГ-80	81,5	600	5560	895	1470	214	8	80	25	25	125	40
ИТГ-125	124,0	800	4650	1145	1800	386	8	125	25	25	150	50
ИТГ-160	155,0	800	5650	1145	1800	386	8	125	25	25	150	50
ИТГ-200	194,0	1000	4780	1315	2062	616	8	150	40	40	200	70
ИТГ-250	242,0	1000	5780	1315	2062	616	8	150	40	40	200	70
ИТГ-315	315,0	1200	5890	1550	2520	870	4	200	40	40	250	70

Окончание таблицы

Испаритель	Установочные размеры, мм											Вместимость пространства, м3		Масса, кг
	D1	D2	l1	l2	l3	l4	l5	h1	h2	h3	h5	межтрубного	трубного
ИТГ-40	273	219	65	590	3990	1990	1720	165	758	310	120	0,50	0,22	1557
ИТГ-50	325	273	90	690	2990	1490	1220	190	893	310	160	0,52	0,27	1663
ИТГ-63	325	273	90	690	3990	1990	1620	190	893	310	160	0,70	0,34	2086
ИТГ-80	325	273	90	690	4990	2590	2590	190	893	310	160	0,885	0,41	2509
ИТГ-125	426	325	100	890	3990	1990	1624	250	1113	400	235	1,14	0,64	3542
ИТГ-160	426	325	100	890	4990	2590	2521	250	1113	400	235	1,58	0,76	4252
ИТГ-200	426	325	130	1090	3990	1990	1630	320	1284	480	300	2,10	1,10	5516
ИТГ-250	426	325	130	1090	4990	2590	2530	320	1284	480	300	2,64	1,26	6853
ИТГ-315	516	325	170	1295	4990	2590	2530	375	1560	600	380	3,80	1,86	9808

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Свойства водного раствора хлористого кальция

Плотность при 15 о С, кг/л	Содержание соли в растворе, %	Температура замерзания, о С	Удельная теплоемкость в кДж/(кг•К) при tр , о С
			0	-10	-20	-30	-40
1,00	0,1	0	4,2	-	-	-	-
1,05	5,9	-3,0	3,83	-	-	-	-
1,10	11,5	-7,1	3,5	-	-	-	-
1,15	16,8	-12,7	3,22	3,2	-	-	-
1,16	17,8	-14,2	3,17	3,15	-	-
1,17	18,9	-15,7	3,13	3,11	-	-	-
1,18	19,9	-17,4	3,09	3,06	-	-	-
1,19	20,9	-19,2	3,04	3,02	-	-	-
1,20	21,9	-21,2	3,00	2,98	2,95	-	-
1,21	22,8	-23,3	2,96	2,94	2,91	-	-
1,22	23,8	-25,7	2,93	2,91	2,88	-	-
1,23	24,7	-28,3	2,90	2,87	2,85	-	-
1,24	25,7	-31,2	2,87	2,84	2,82	2,79	-
1,25	26,6	-34,6	2,84	2,81	2,79	2,76	-
1,26	27,5	-38,6	2,81	2,78	2,76	2,73	-
1,27	28,4	-43,6	2,78	2,76	2,73	2,71	2,68
1,28	29,4	-50,1	2,76	2,73	2,71	2,68	2,65
1,286	29,9	-55,0	2,73	2,71	2,69	2,68	2,64

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Технические характеристики водяных насосов, выпускаемых Ереванским насосным заводом

Насос	Подача м3 /ч	Полный напор, кПа	Электродвигатель		Масса насоса, кг
			Марка	Мощность, кВт
1,5К-8/19	6,0	203	А02-21-2	1,5	16,3
	11,0	174
	14,0	140
1,5К-8/19а	5,0	160	А02-21-2	1,5	16,3
	9,5	140
	13,5	112
1,5К-8/19б	4,5	128	А02-12-2	1,1	12,5
	9,0	114
	13,0	88
2К-20/30	10,0	345	А02-32-2	4,0	31
	20,0	308
	30,0	240
2К-20/З0а	10,0	285	А02-31-2	3,0	26
	20,0	252
	30,0	200
2К-20/30б	10,0	220	А02-22-2	2,2	19,8
	20,0	188
	25,0	164
2К-20/18	11,0	210	А02-22-2	2,2	19,8
	20,0	185
	22,0	175
2К-20/18а	10,0	168	А02-21-2	1,5	16,3
	17,0	150
	21,0	132
2К-20/18б	10,0	130	А02-21-2	1,5	16,3
	15,0	120
	20,0	103
3К-45/30	30,0	348	А02-42-2	7,5	68
	45,0	310
	54,0	270
3К-45/30а	25,0	242	А02-41-2	5,5	56,5
	35,0	225
	45,0	195
4К-90/20	60,0	257	А02-42-2	7,5	68
	80,0	228
	100,0	189
4К-90/20а	50,0	207	А02-41-2	5,5	56,5
	70,0	182
	90,0	143

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Технические характеристики водяных насосов, выпускаемых Катайским насосным заводом

Насос	Подача м3 /ч	Полный напор, кПа	Электродвигатель		Масса насоса, кг
			Марка	Мощность, кВт
4К-12	65	400	А02-62-2	17	165
	90	340
	112	275
4К-12а	61	325	А02-51-2	10	95
	85	286
	100	230
6К-8	122	365	А02-72-4	30	236
	162	325
	198	280
6К-8а	115	310	А02-71-4	22	208
	140	286
	184	240
6К-8б	106	280	А02-7-	22	208
	140	220
	170	180
6К-12	126	225	А02-61-4	13	143
	162	200
	182	175
6К-12а	108	180	А02-52-4	10	110
	150	150
	165	140
8К-12	220	330	А02-81-4	40	335
	288	290
	330	250
8К-12а	194	270	А02-72-4	30	236
	250	240
	300	200
8К-18	220	207	А02-71-4	22	208
	288	175
	330	150
8К-18а	200	175	А02-62-4	17	165
	260	155
	300	130

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

1 – клапан предохранительный;

2 – манометр

Рисунок 4 - Кожухотрубный горизонтальный конденсатор (КТГ-25-160)

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Типоразмеры конденсаторов КТГ

Конденсатор	Площадь поверхности теплообмена, м2	Размеры, мм				Количество труб, i	Количество ходов, z	Штуцера (условные проходы)
		Dвн	L	B	H			d	d1	d2	d3
КГТ-25	26,5	500	2910	810	910	144	8	50	25	25	70
КГТ-32	31,8	500	3410	810	910	144	8	50	25	25	70
КТГ-40	42,7	500	4410	810	910	144	8	50	25	25	70
КГТ-50	48,5	600	3510	910	1000	214	8	70	25	25	80
КГТ-63	65,0	600	4510	910	1000	214	8	70	25	25	80
КГТ-80	81,5	600	5510	910	1000	214	8	80	25	25	100
КГТ-125	124,0	800	4650	1100	1230	385	8	80	32	25	125
КГТ-160	155,2	800	5650	1110	1230	386	8	80	32	25	125
КГТ-200	194,0	1000	4750	1330	1670	616	8	100	40	25	200
КГТ-250	242,0	1000	5750	1330	1670	616	8	100	40	25	200
КГТ-315	315,0	1200	5850	1520	1940	870	8	125	50	32	250

продолжение таблицы

Испаритель	Установочные размеры, мм									Вместимость пространства, м3		Масса, кг
	l1	l2	l3	l4	l5	l6	h1	h2	h3	межтрубного	трубного
КГТ-25	400	650	1190	2490	210	590	160	365	200	0,32	0,15	986
КГТ-32	400	750	1490	2990	210	590	160	365	200	0,39	0,17	1143
КТГ-40	400	1000	1990	3990	210	596	160	365	200	0,52	0,19	1142
КГТ-50	400	750	1490	2990	260	690	165	415	290	0,53	0,25	1580
КГТ-63	400	1000	1990	3990	260	690	165	415	290	0,70	0,32	1997
КГТ-80	400	1200	2590	4990	260	690	165	415	290	0,89	0,40	2430
КГТ-125	404	1000	1990	3990	330	890	250	520	310	1,25	0,61	3443
КГТ-160	404	1200	2590	4990	330	890	250	520	310	1,58	0,72	4432
КГТ-200	2000	1000	1990	3990	380	1090	320	805	350	2,00	1,02	5520
КГТ-250	2500	1200	2590	4990	380	1090	320	805	350	2,50	1,23	6650
КГТ-315	2500	1200	2590	4990	430	1295	375	970	400	3,50	1,77	9360

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

а – одноколлекторная типа СК; б – змеевиковая головная типа СЗГ; в – змеевиковая хвостовая типа СЗХ; г – средняя типа СС; 1 – труба; 2 – лента; 3 – коллектор; 4 – уголок; 5 – калач.

Рисунок 4 - Секции стальные оребренные охлаждающих батарей по ГОСТ – 17645 – 78:

ПРИЛОЖЕНИЕ 9

Характеристика секций

Тип секций	L	L1	l	H	n	n1	Площадь поверхности охлаждения, м2		Масса, кг
							t1 = 20	t1 = 30	t1 = 20	t1 = 30
СК	2750	2600	750	1000	3	-	20,7	14,3	108,9	83,9
				1500	5		31,0	21,5	163,6	126,1
СЗГ	2750	2525	750	1000	3	-	19,9	13,7	104,4	80,4
				1500	5		29,8	20,5	157,5	120,5
СЗХ	2750	2525	750	1000	3	-	19,9	13,7	105,2	81,2
				1500	5		29,8	20,5	158,3	121,3
СС	3000	2900	750	1000	3	1	22,8	15,7	117,1	90,0
				1500	5		34,2	23,6	176,7	134,9
	4500	4400	750	1000	3	2	34,5	23,8	178,2	135,7
				1500	5		51,8	35,7	267,2	203,7
	6000	5900	750	1000	3	3	46,3	31,9	238,3	181,7
				1500	5		69,5	47,9	357,4	272,4

Примечание: 1. Расстояние между трубами для всех секций 250 мм.

2. Секции змеевиковые СЗ и двухколлекторные С2К выпускаются длиной 2000 и 4500 мм.

ПРИЛОЖЕНИЕ 10

Техническая характеристика противоточных переохладителей

Переохладитель	Площадь поверхности охлаждения, м2	Число секций	Число труб в секции	Размеры, мм
				высота	общая длинна	длинна между крайними трубами
6ПП	5,85	1	12	1300	5200	803
8ПП	7,8	1	16	1690	5200	1095
12ПП	11,7	2	12	1700	5350	803
16ПП	15,6	2	16	2010	5350	1095

ПРИЛОЖЕНИЕ 11

1 – манометр; 2 – клапан; 3 – вентиль спуска масла Dу
10.

Рисунок 5 - Линейный ресивер типа РВ

ПРИЛОЖЕНИЕ 12

Техническая характеристика и основные размеры ресиверов типа РВ

Ресивер	Объем, м3	Размеры, мм												Масса, кг
		D×S	L	l1	l2	l3	l4	l5	l6	l7	H	d	d1
0,4РВ	0,4	500×8	2560	1956	1000	475	200	400	556	600	980	20		300
0,75РВ	0,75	600×8	3190	2485	1150	700	235	300	935	950	1150	32	25	430
1,5РВ	1,5	800×8	3790	2970	1650	650	300		1200	1170	1370	50		700
2,5РВ	2,5	800×8	5790	4970	2900	1000	400		2170	2200				1035
3,5РВ	3,5	1000×10	4890	3960	2600	950	450		1810	1550	1580	70		1455
5РВ	5	1200×12	5480	4455	2900	800	450		1900	1950	1800		32	2225

ПРИЛОЖЕНИЕ 13

Рисунок 6 - Маслоотделитель типа 300 – ОММ

ПРИЛОЖЕНИЕ 14

Рисунок 7 - Маслосборник типа СМ

ПРИЛОЖЕНИЕ 15

Технические характеристики и габаритные размеры маслоотделителей типа ОММ

Маслоотделитель	Объем, м3	Размеры, мм
		D×S	D1	C	c1	c2	c3	H	h1	h2	h3	h4
50 ОММ	0,050	273×8	375	475	-	110	80	1535	1175	610	700	125
80 ОММ	0,078	325×9	425	525	-	110	80	1765	1275	605	700	110
100 ОММ	0,174	426×10	450	605	100	125	100	1850	1490	680	750	30
125 ОММ	0,320	500×8	580	715	110	125	100	2125	1740	785	880	125
150 ОММ	0,780	600×8	700	850	125	150	100	2650	2150	750	810	50
200 ОММ	0,830	700×8	750	925	150	200	100	2750	2145	830	980	110
300 ОММ	3,670	1200×12	1300	1845	200	200	120	3980	3310	1040	1520	120

Продолжение таблицы

Маслоотделитель	Размеры, мм			Масса, кг	Условный проход штуцеров и люка, мм
					А	В	Б	М	Х1	Ч1	Я
	в1	в2	в		вход паров хладагента		вход жидкого хладагента	спуск пара	штуцер для присоединения предохранительного клапана	штуцер для присоединения манометра	Люк
50 ОММ	120	100	40	87	50		20	10	-	10	-
80 ОММ	120	100	40	125	80		20	10	-	10	-
100 ОММ	120	100	40	223	100		25	10	15	10	-
125 ОММ	190	160	50	275	125		25	10	15	10	-
150 ОММ	190	160	50	359	150		25	10	15	10	-
200 ОММ	190	160	50	520	200		25	10	15	10	-
300 ОММ	190	160	50	2060	300		32	15	25	10	400

ПРИЛОЖЕНИЕ 16

Технические характеристики и габаритные размеры маслоотстойников типа СМ

Маслоотделитель	Объем, м2	Размеры, мм										Масса, кг	Условный проход штуцеров, мм
		D×S	C	H	h1	h2	h3	h4	d	d1	d2		Х	М	М
													присоединения к всасывающей линии компрессора	спуск масла	вход масла
150 СМ	0,008	159×4,5	600	770	665	430	180	465	140	150	14	18,5	10	10	10
300 СМ	0,07	325×9	765	1270	1165	890	205	925	260	260	18	92,0	10	10	10

ПРИЛОЖЕНИЕ 17

Характеристика градирни

Технические данные	Марки градирни
	ГПВ-20М	ГПВ-40М	ГПВ-80	ГПВ-160	ГПВ-320
Количество циркулирующей воды1 , 10 м3 /с	1,11	2,22	4,44	8,88	17,76
Охлаждение воды, о С	5	5	5	5	5
Производительность по воздуху, м3 /с	1,11	2,22	4,44	8,88	17,76
Диаметр крыльчатки осевого вентилятора 06-300, мм	630	800	100	1250	1250 (2шт)
Частота вращения, с-1	23,3	15,9	15,9	12,0	12,0
Площадь поперечного сечения градирни, м2	0,44	0,96	1,88	3,92	6,50
Размеры градирни в плане, мм:
основание	846×846	1178×1178	1580×1580	2212×2244	2212×3540
корпус	660×736	990×1066	1320×1420	2080×2080	2080×3405
Высота градирни	1600	1780	2200	2520	2485
Масса, кг	232	328	669	1264	2006

1
Расход свежей воды составляет 10 % от количества циркулирующей воды