РефератыОстальные рефератыМеМетодические указания по эксплуатационному контролю за состоянием сетевых подогревателей рд 34. 40. 505

Методические указания по эксплуатационному контролю за состоянием сетевых подогревателей рд 34. 40. 505

МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР


ГЛАВНОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОСИСТЕМ


МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ


ПО ЭКСПЛУАТАЦИОННОМУ КОНТРОЛЮ ЗА СОСТОЯНИЕМ СЕТЕВЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ



РД 34.40.505


(МУ 34-70-104-85)


УДК 697.34.004.58


Срок действия установлен


с 01.11.85 г. до 01.11.90 г.


РАЗРАБОТАНО предприятием "Сибтехэнерго" Производственного объединения по наладке, совершенствованию технологии и эксплуатации электростанций и сетей "Союзтехэнерго"


ИСПОЛНИТЕЛИ В.Ф. РЫБАЛКО, В.А. КОРЖЕНКОВ


УТВЕРЖДЕНО Главным техническим управлением по эксплуатации энергосистем 05.08.85г.


Заместитель начальника Д.Я. ШАМАРАКОВ


Методические указания устанавливают порядок определения основных показателей и оценки состояния поверхностей нагрева сетевых подогревателей в целях поддержания экономичных режимов работы оборудования и предназначены для персонала предприятий ПО "Союзтехэнерго", служб наладки энергоуправлений, цехов наладки электростанций и других подразделений, осуществляющих испытания, наладку и эксплуатацию сетевых подогревателей ТЭС и котельных.


1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ


1.1. Метод оценки состояния поверхности нагрева сетевого подогревателя основан на сравнении фактического и расчетного температурных напоров.


1.2. Теоретические основы способа оценки состояния поверхности нагрева сетевого подогревателя приведены в приложении 1.


1.3. Фактический температурный напор определяется на основании измерений, выполняемых в любом эксплуатационном режиме работы подогревателя, желательно при расходе сетевой воды, близком к номинальному для данного типа подогревателя.


1.4. Расчетный температурный напор при чистой поверхности нагрева определяется по соответствующему графику (приложение 2) для режима работы, при котором проводились эксплуатационные измерения параметров.


Технические характеристики подогревателей приведены в приложении 3.


1.5. Измерения необходимых параметров по каждому подогревателю производятся с помощью штатных контрольно-измерительных приборов, которые должны проходить периодическую проверку, и могут дублироваться с использованием специальных приборов и устройств. Схема измерений должна отвечать требованиям "Методических указаний по испытаниям сетевых подогревателей" (М.: СПО Союзтехэнерго, 1982).


1.6. Измерения всех необходимых параметров производятся в один прием за минимальный промежуток времени. Повторная запись показаний измерений - через 10-15 мин. Перед проведением измерений необходимо убедиться в том, что обеспечивается нормальная работа воздухоотсасывающих устройств из парового пространства и поддерживается нормальный уровень конденсата в подогревателе.


1.7. Отклонение значений измеряемых величин по результатам двух измерений не должно превышать:


- по расходу сетевой воды ± 5 %;


- по температуре сетевой воды ± 1 °С;


- по давлению пара, кПа (кгс/см2
): для основных подогревателей ± 4,9 (0,05); для пиковых подогревателей ± 9,8 (0,10);


- по температуре конденсата (при наличии данных измерений) ± 1,0 °С.


1.8. Достоверность данных оценки состояния поверхности нагрева сетевых подогревателей зависит от точности измерения требуемых величин. Особо тщательно следует выполнять измерения давления пара в основных подогревателях.


1.9. Степень загрязнения поверхности нагрева сетевого подогревателя характеризуется показателем b'
, выраженным в процентах. Показатель b'
характеризует уменьшение значения фактического коэффициента теплопередачи по сравнению с расчетным для чистой поверхности нагрева и учитывает влияние на фактический коэффициент теплопередачи загрязнения поверхности нагрева отложениями, наличия неконденсирующихся газов в паровом пространстве, несоответствия фактической поверхности нагрева расчетной.


1.10. В зависимости от значения показателя b'
устанавливаются две степени состояния поверхности нагрева сетевого подогревателя:


- при b'
< 30 % состояние удовлетворительное;


- при b'
³ 30 % состояние неудовлетворительное.


Указанное значение b'
установлено из условия, что фактический температурный напор не превышает расчетное значение не более чем в 2 раза, что соответствует толщине слоя накипи в трубной системе около 0,2 мм. При этом должна быть обеспечена нормальная работа воздухоотсасывающих устройств и регуляторов уровня конденсата, а количество заглушенных или удаленных трубок не должно превышать 5 %.


Значение показателя b'
приведены в приложении 4.


1.11. Оценка состояния поверхностей нагрева сетевых подогревателей производится обязательно перед началом и окончанием отопительного сезона и периодически, не реже одного раза в 2-3 нед в период отопительного сезона. При интенсивном накипеобразовании в трубной системе период между испытаниями может быть сокращен.


2. ПОРЯДОК ПОЛЬЗОВАНИЯ СПОСОБОМ ОЦЕНКИ СОСТОЯНИЯ СЕТЕВЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ


2.1. Для оценки состояния поверхности нагрева сетевого подогревателя необходимо выполнить измерения следующих величин:


- расхода сетевой воды через подогреватель;


- температуры сетевой воды на входе;


- температуры сетевой воды на выходе;


- давления пара в корпусе подогревателя.


2.2. По усредненным значениям данных измерений, порядок обработки которых приведен в приложении 5, определяются:


2.2.1. Относительный расход сетевой воды


,


где Gи
- измеренный расход сетевой воды, т/ч;



- номинальный расход сетевой воды для данного типа подогревателя (см. графики приложения 2), т/ч.


2.2.2. Фактический температурный напор


,


где - температура насыщения греющего пара при измеренном давлении, принимается по таблицам теплофизических свойств воды и водяного пара, °С;


- измеренная температура сетевой воды на выходе из подогревателя, °С.


2.2.3. Фактический нагрев сетевой воды в подогревателе Dt
:


,


где - измеренная температура сетевой воды на входе в подогреватель, °С.


2.2.4. Расчетный температурный напор dtp
(по графику приложения 2 для данного типа подогревателя) для условий, соответствующих режиму при проведении измерений, т.е. при ; и G
= Gи
.


2.2.5. Отношение фактического нагрева к расчетному температурному напору


e = Dt
/ dtp
.


2.2.6. Отношение расчетного и фактического температурных напоров


j = dtp
/ dtф
.


2.2.7. Степень загрязнения поверхности нагрева b'
(по приложению 4) в зависимости от полученных значений e, j и .


2.3. Данные измерений и результаты оценки состояния поверхности нагрева сетевого подогревателя рекомендуется оформлять в виде таблицы (см. приложение 6).


Приложение 1


Рекомендуемое


ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ СПОСОБА ОЦЕНКИ СОСТОЯНИЯ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА СЕТЕВОГО ПОДОГРЕВАТЕЛЯ


Предлагаемый способ оценки состояния поверхности нагрева сетевого подогревателя базируется на сравнении значений фактического, полученного в результате измерений, и теоретического, полученного расчетным путем для чистой поверхности трубного пучка, температурных напоров (dtф
и dtp
).


В практике проектирования и эксплуатации сетевых подогревателей всех типов загрязнение поверхности нагрева трубного пучка учитывается введением коэффициента чистоты (b) к расчетному значению коэффициента теплопередачи (Kp
).


Выявляется зависимость между величинами dtф
, dtp
и b при условии равной тепловой производительности чистого и загрязненного подогревателя с одинаковыми параметрами сетевой воды, но при различных давлениях греющего пара:


; (1)


; (2)


где Qp
и Qф
- расчетная и фактическая тепловая производительность, Гкал/ч;


G
- расход сетевой воды, т/ч;


t
1
- температура сетевой воды на выходе, °С;


t
2
- температура сетевой воды на входе, °С;


Kp
- расчетный коэффициент теплопередачи, ккал/(м2
·ч·°С);


Fp
- расчетная поверхность нагрева подогревателя, м2
;


и - расчетное и фактическое значения среднелогарифмической разности температур пара и сетевой воды, °С;


b - коэффициент чистоты.


Путем преобразований формулы тепловой производительности сетевого подогревателя можно найти зависимость отношения расчетного температурного напора к фактическому (j = dtp
/ dtф
) от коэффициента b.


Из условия равной тепловой производительности следует


. (3)


После сокращения и раскрытия формулы среднелогарифмической разности температур (Dtср
) имеем


, (4)


где Dt
- нагрев сетевой воды в подогревателе, °С;


dtp
и dtф
- расчетный и фактический температурные напоры, °С.


После преобразования получаем


, (5)


Введя обозначения dtp
/ dtф
= j; Dt
/ dtp
= e, имеем


b = ln (je + 1) / ln (e + 1). (6)


Коэффициент чистоты b зависит не только от состояния поверхности нагрева подогревателя, но и незначительно от режима его работы, характеризуемого расходом сетевой воды и температурой ее на входе в подогреватель и выходе из него.


Анализ данных теплотехнических расчетов сетевых подогревателей показывает, что в диапазоне изменения температуры сетевой воды на входе в подогреватель в пределах 30 °С на коэффициент b влияет практически только расход сетевой воды.


На основании данных расчетов получена приближенная зависимость влияния относительного расхода сетевой воды на коэффициент b:


,


где bi
- коэффициент чистоты подогревателя при расходе, отличающемся от номинального;



- коэффициент чистоты подогревателя при номинальном расходе сетевой воды;


- относительный расход сетевой воды



(здесь Gи
- измеренный расход сетевой воды, т/ч; Gн
- номинальный расход сетевой воды, указанный на графике расчетных температурных напоров данного типа подогревателя, т/ч);


n
- показатель степени, равный 0,25 для вертикальных подогревателей и 0,17 для горизонтальных (получен расчетный путем из сопоставления значений b в режимах, различающихся расходом сетевой воды).


Приложение 2


Обязательное


ГРАФИКИ РАСЧЕТНЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ НАПОРОВ СЕТЕВЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ


Приведенные на графиках расчетные температурные напоры (dtp
) получены в результате тепловых расчетов сетевых подогревателей.


Расчетные температурные напоры для вертикальных подогревателей изменяются в широком диапазоне и при удельной тепловой нагрузке (120-160)·103
ккал/(м2
·ч) достигают 25-30 °С.


Графики расчетных температурных напоров разделены на три группы по назначению и конструкции подогревателей.


К первой группе (рис. П2.1-П2.12) относятся основные вертикальные подогреватели с температурой воды на входе (t
2
) от 10 до 100 °С типов БО-90 м, БО-130 м, БО-200 м, ПСВ-200-3-23, ПСВ-315-3-23, БО-350 м, ПСВ-500-3-23, БО-550-3м, БВ-1350.


Ко второй группе (рис. П2.13-П2.20) относятся основные горизонтальные подогреватели с температурой воды на входе от 30 до 110 °С типов ПСГ-800-3-8, ПСГ-1300-3-8, БГ-1300, ПСГ-2300-3-8, ПСГ-5000-2,5-8, ПСГ-5000-3-8.


К третьей группе (рис. П2.21-П2.32) относятся пиковые вертикальные подогреватели с температурой воды на входе от 70 до 120 °С типов БП-90 м, ПСВ-90-7-15, ПСВ-125-7-15, БП-200 м, БП-200у, ПСВ-200-7-15, ПСВ-200-14-23, БП-300-2м, ПСВ-315-14-23, БП-500м, ПСВ-500-14-23.


Ключ к графикам: t
2
®t
1
®Gн
®dtp
;



- площадь живого сечения по воде;



/dвн
- наружный диаметр/внутренний диаметр трубок;


Н
- длина пленки конденсата.



а)



б)


Рис. П2.1. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя БО-90м (трубки латунные), число ходов 4, fв
= 0,0297 м2
; dн
/dвн
= 19/17,5 мм, Н
= 1,45 м):


a
- t
2
= 10¸60 °C; б
- t
2
= 50¸100 °C



а)



б)


Рис. П2.2. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя БО-130м (трубки латунные, число ходов 4, fв
= 0,0426 м2
; dн
/dвн
= 19/17,5 мм, Н
= 1,45 м):


a
- t
2
= 10¸60 °C; б
- t
2
= 50¸100 °C



а)



б)


Рис. П2.3. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя БО-200м (трубки латунные, число ходов 4, fв
= 0,0613 м2
; dн
/dвн
= 19/17,5 мм, Н
= 1,67 м):


a
- t
2
= 10¸60 °C; б
- t
2
= 50¸100 °C



а)



б)


Рис. П2.4. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя ПСВ-200-3-23 (трубки латунные, число ходов 4, fв
= 0,0577 м2
; dн
/dвн
= 19/17,5 мм, Н
= 1,33 м):


a
- t
2
= 10¸60 °C; б
- t
2
= 50¸100 °C



а)



б)


Рис. П2.5. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя ПСВ-200-3-23 (трубки латунные, число ходов 2, fв
= 0,1154 м2
; dн
/dвн
= 19/17,5 мм, Н
= 1,33 м):


a
- t
2
= 10¸60 °C; б
- t
2
= 50¸100 °C



а)



б)


Рис. П2.6. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя ПСВ-315-3-23 (трубки латунные, число ходов 2, fв
= 0,1380 м2
; dн
/dвн
= 19/17,5 мм, Н
= 1,20 м):


a
- t
2
= 10¸60 °C; б
- t
2
= 50¸100 °C



а)



б)


Рис. П2.7. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя БО-350 (трубки латунные, число ходов 4, fв
= 0,0792 м2
; dн
/dвн
= 19/17,5 мм, Н
= 1,61 м):


a
- t
2
= 10¸60 °C; б
- t
2
= 50¸60 °C



а)



б)


Рис. П2.8. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя БО-350м (трубки латунные, число ходов 2, fв
= 0,1580 м2
; dн
/dвн
= 19/17,5 мм, Н
= 1,61 м):


a
- t
2
= 10¸60 °C; б
- t
2
= 50¸100 °C



а)



б)


Рис. П2.9. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя ПСВ-500-3-23 (трубки латунные, число ходов 2, fв
= 0,2190 м2
; dн
/dвн
= 19/17,5 мм, Н
= 1,23 м):


a
- t
2
= 10¸60 °C; б
- t
2
= 50¸100 °C



а)



б)


Рис. П2.10. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя БО-550-3м (трубки латунные, число ходов 4, fв
= 0,1251 м2
; dн
/dвн
= 19/17,5 мм, Н
= 1,80 м):


a
- t
2
= 10¸60 °C; б
- t
2
= 50¸100 °C



а)



б)


Рис. П2.11. График расчетных температурных налогов сетевого подогревателя БО-550-3м (трубки латунные, число ходов 2, fв
= 0,2502 м2
; dн
/dвн
= 19/17,5 мм, Н
= 1,80 м):


a
- t
2
= 10¸60 °C; б
- t
2
= 50¸100 °C



а)



б)


Рис. П2.12. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя БВ-1350 (трубки латунные, число ходов 2, fв
= 0,5980 м2
; dн
/dвн
= 24/22 мм):


a
- t
2
= 10¸60 °C; б
- t
2
= 50¸100 °C



а)



б)


Рис. П2.13. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя ПСГ-800-3-8 (трубки латунные, число ходов 4, fв
= 0,2185 м2
; dн
/dвн
= 24/22 мм):


a
- t
2
= 30¸70 °C; б
- t
2
= 70¸110 °C



а)



б)


Рис. П2.14. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя ПСГ-1300-3-8 (трубки латунные, число ходов 4, fв
= 0,327 м2
; dн
/dвн
= 24/22 мм):


a
- t
2
= 30¸70 °C; б
- t
2
= 70¸110 °C



а)



б)


Рис. П2.15. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя БГ-1300 (трубки латунные, число ходов 2, fв
= 0,422 м2
; dн
/dвн
= 24/22 мм):


a
- t
2
= 30¸70 °C; б
- t
2
= 70¸110 °C



а)



б)


Рис. П2.16. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя ПСГ-2300-3-8 (трубки латунные, число ходов 4, fв
= 0,475 м2
; dн
/dвн
= 24/22 мм):


a
- t
2
= 30¸70 °C; б
- t
2
= 70¸110 °C



а)



б)


Рис. П2.17. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя ПСГ-2300-3-8 (трубки латунные, число ходов 2, fв
= 0,950 м2
; dн
/dвн
= 24/22 мм):


a
- t
2
= 30¸70 °C; б
- t
2
= 70¸110 °C



а)



б)


Рис. П2.18. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя ПСГ-5000-2,5-8 (трубки латунные, число ходов 4, fв
= 0,7482 м2
; dн
/dвн
= 25/23 мм):


a
- t
2
= 30¸70 °C; б
- t
2
= 70¸110 °C



а)



б)


Рис. П2.19. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя ПСГ-5000-3-8 (трубки ст.12Х18Н10Т, число ходов 4, fв
= 0,7482 м2
; dн
/dвн
= 25/23 мм):


a
- t
2
= 30¸70 °C; б
- t
2
= 70¸110 °C



а)



б)


Рис. П2.20. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя ПСГ-5000-3-8 (трубки ст.12XI8H10T, число ходов 2, fв
= 0,7243 м2
; dн
/dвн
= 25/22,6 мм):


a
- t
2
= 30¸70 °C; б
- t
2
= 70¸110 °C



Рис. П2.21. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя БП-90м (трубки латунные, число ходов 2, fв
= 0,0594 м2
; dн
/dвн
= 19/17,5 мм)



Рис. П2.22. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя ПСВ-90-7-15 (трубки латунные, число ходов 4, fв
= 0,0259 м2
; dн
/dвн
= 19/17 мм, Н
= 1,31 м):



Рис. П2.23. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя ПСВ-90-7-15 (трубки латунные, число ходов 4, fв
= 0,0518 м2
; dн
/dвн
= 19/17 мм, Н
= 1,31 м)



Рис. П2.24. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя ПСВ-125-7-15 (трубки латунные, число ходов 4, fв
= 0,0362 м2
; dн
/dвн
= 19/17 мм, Н
= 1,31 м)



Рис. П2.25. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя ПСВ-125-7-15 (трубки латунные, число ходов 2, fв
= 0,0724 м2
; dн
/dвн
= 19/17 мм, Н
= 1,31 м)



Рис. П2.26. График расчетных температурных напоров сетевых подогревателей БП-200м, БП-200у (трубки латунные, число ходов 2, fв
= 0,1225 м2
; dн
/dвн
= 19/17,5 мм, Н
= 1,67 м)



Рис. П2.27. График расчетных температурных напоров сетевых подогревателей ПСВ-200-7-15, ПСВ-200-14-23 (трубки латунные, число ходов 4, fв
= 0,0577 м2
; dн
/dвн
= 19/17 мм, Н
= 1,33 м)



Рис. П2.28. График расчетных температурных напоров сетевых подогревателей ПСВ-200-7-15, ПСВ-200-14-23 (трубки латунные, число ходов 2, fв
= 0,1154 м2
; dн
/dвн
= 19/17 мм, Н
= 1,33 м)



Рис. П2.29. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя БП-300-2м (трубки латунные, число ходов 2, fв
= 0,1355 м2
; dн
/dвн
= 19/17 мм, Н
= 1,61 м)



Рис. П2.30. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя ПСВ-315-14-23 (трубки латунные, число ходов 2, fв
= 0,1380 м2
; dн
/dвн
= 19/17 мм, Н
= 1,25 м)



Рис. П2.31. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя БП-500м (трубки латунные, число ходов 2, fв
= 0,2260 м2
; dн
/dвн
= 19/17,5 мм, Н
= 1,62 м)



Рис. П2.32. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя ПСВ-500-14-23 (трубки латунные, число ходов 2, fв
= 0,2190 м2
, dн
/dвн
= 19/17 мм, Н
= 1,19 м)


Приложение 3


Справочное


ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СЕТЕВЫХ ПАРОВОДЯНЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ







































































































































































































































































































































































































































































































Тип


Количество х длина трубок, мм


Наружный диаметр х толщина стенки трубок, мм


Число ходов по воде


Площадь сечения по воде, м2


Длина пленки конденсата, м


Расчетные параметры


Расход воды, т/ч


Давление, МПа (кгс/см2
)


Температура, °С


Тепловая производительность, Гкал/ч


Гидравлические потери напора, м


в трубках


в корпусе


на входе


на выходе


Основные


БО-90м


488x3170


19x0,75


4


0,0297


1,45


250


1,5(15)


3,5


70


110


10,0


8,8


БО-130м


708x3166


19x0,75


4


0,0426


1,45


380


1,5(15)


3,5


70


110


15,2


9,9


БО-200м


1018x3410


19x0,75


4


0,0613


1,67


550


1,5(15)


3,5


70


110


22,0


10,2


ПСВ-200-3-23


1020x3410


19x1,0


4


0,0577


1,33


400


2,4(24)


4,0


70


115


18,0


6,3


ПСВ-200-3-23


1020x3410


19x1,0


2


0,1154


1,33


800


2,4(24)


4,0


70


100


24,0


3,2


ПСВ-315-3-23


1212x4545


19x1,0


2


0,1380


1,20


1130


2,4(24)


4,0


70


105


39,5


5,0


БО-350м


1320x4545


19x0,75


4


0,0792


1,61


700


1,5(15)


3,5


70


115


31,5


11,3


БО-350м


1320x4545


19x0,75


2


:center;">0,1580


1,61


1400


1,5(15)


3,5


70


100


42,0


5,7


ПСВ-500-3-23


1930x4545


19x1,0


2


0,2190


1,23


1500


2,4(24)


4,0


70


110


60,0


3,6


БО-550-3м


2092x4545


19x0,75


4


0,1251


1,80


1100


1,5(15)


3,5


70


115


49,5


11,1


БО-550-3м


2092x4545


19x0,75


2


0,2502


1,80


2200


1,5(15)


3,5


70


100


66,0


5,6


ПСГ-800-3-8


2300x4600


24x1,0


4


0,2185


¾


1250


0,9(9)


4,0


70


115


56,2


4,4


ПСГ-1300-3-8


3440x5000


24x1,0


4


0,3270


¾


2000


0,9(9)


4,0


70


115


90,0


5,1


БГ-1300


2220x8000


24x1,0


2


0,4220


¾


3000


1,5(15)


3,5


70


105


105,0


4,4


БВ-1350


3142x6000


24x1,0


2


0,5980


¾


3000


1,5(15)


3,5


70


110


120,0


2,1


ПСГ-2300-3-8


4999x6080


24x1,0


4


0,4750


¾


3500


0,9(9)


4,0


70


115


157,5


8,0


ПСГ-2300-3-8


4999х6080


24x1,0


2


0,9500


¾


5000


0,9(9)


4,0


70


105


175,0


2,2


ПСГ-5000-2,5-8


7208x9000


25x1,0


4


0,7482


¾


6000


0,9(9)


3,5


70


120


300,0


11,3


Пиковые


БП-90м


488x3170


19x0,75


2


0,0594


1,45


500


1,5(15)


6,0


100


125


12,5


4,5


ПСВ-90-7-15


456x3410


19x1,0


4


0,0259


1,31


175


1,6(16)


8,0


70


150


14,0


5,8


ПСВ-90-7-15


456x3410


19x1,0


2


0,0518


1,31


350


1,6(16)


8,0


70


130


21,0


3,0


ПСВ-125-7-15


640x3410


19x1,0


4


0,0362


1,31


250


1,6(16)


8,0


70


150


20,0


6,1


ПСВ-125-7-15


640x3410


19x1,0


2


0,0724


1,31


500


1,6(16)


8,0


70


130


30,0


3,1


БП-200м


1018x3410


19x0,75


2


0,1225


1,67


1100


1,5(15)


8,0


100


130


33,0


5,1


БП-200у


1018x3410


19x0,75


2


0,1225


1,67


1100


1,5(15)


14,0


100


150


55,0


5,1


ПСВ-200-7-15


1020x3410


19x1,0


4


0,0577


1,33


400


1,6(16)


8,0


70


150


32,0


6,1


ПСВ-200-7-15


1020x3410


19x1,0


2


0,1154


1,33


800


1,6(16)


8,0


70


125


44,0


3,1


ПСВ-200-14-23


1020x3410


19x1,0


4


0,0577


1,33


400


2,4(24)


15,0


100


170


28,0


6,1


ПСВ-200-14-23


1020x3410


19x1,0


2


0,1154


1,33


800


2,4(24)


15,0


100


155


44,0


3,1


БП-300-2м


1144x4545


19x0,75


2


1,1355


1,61


1200


1,5(15)


14,0


100


160


72,0


5,7


ПСВ-315-14-23


1212x4545


19x1,0


2


0,1380


1,25


1130


2,4(24)


15,0


100


160


67,8


5,0


БП-500м


1880x4545


19x0,75


2


0,2260


1,62


2000


1,5(15)


14,0


100


160


120,0


5,7


ПСВ-500-14-23


1930x4545


19x1,0


2


0,2190


1,19


1500


2,4(24)


15,0


100


165


97,5


3,6



Приложение 4


Обязательное


ПОКАЗАТЕЛЬ
b
'



Приложение 5


Рекомендуемое


ОБРАБОТКА ДАННЫХ ИЗМЕРЕНИЙ


Действительное абсолютное давление пара p
(кгс/см2
) у заборного отверстия, измеренное пружинным манометром (мановакуумметром), с учетом поправок определяется по формуле


р
= рм
+ рп
+ руст
+ рб
,


где рм
- показание пружинного манометра, кгс/см2
;


рп
- поправка по протоколу тарировки, определяемая по графикам тарировки для соответствующего показания манометра, кгс/см2
;


руст
- поправка на высоту установки манометра - столба воды в соединительной трубке от места присоединения до манометра, кгс/см2
:



(здесь Нуст
, Нп
- соответственно отметки установки манометра (по присоединительному штуцеру) и заборного устройства, м);


Рб
- барометрическое давление в месте проведения измерений, кгс/см2
:



(здесь В
0
- приведенное к 0 °С показание барометра с учетом поправок по паспорту, мм рт.ст.)


Если при измерении расхода сетевой воды ее температура отличается от расчетной для используемой измерительной диафрагмы, усредненное значение измеренного массового расхода корректируется по формуле


,


где G
- скорректированное значение массового расхода сетевой воды, т/ч;



- усредненное значение измеренного массового расхода сетевой воды, т/ч;



- плотность сетевой воды в месте установки сужающего устройства (диафрагмы) во время проведения измерений, кг/м3
;



- расчетная плотность сетевой воды для используемой измерительной диафрагмы, кг/м3
.


В отдельных схемах водоподогревательных установок (ВПУ) (типовые схемы ВПУ приведены на рис. П5.1 и П5.2) имеет место параллельное включение основных или пиковых подогревателей по сетевой воде. При этом расходомер, как правило, установлен на общем участке трубопровода от обоих подогревателей.



Рис. П5.1 Схемы водоподогревательных установок с двумя параллельными основными подогревателями:


а
- с одним пиковым подогревателем; б
- с двумя пиковыми подогревателями;


1 - сетевой насос; 2 - основной подогреватель; 3 - пиковый подогреватель; 4 - задвижка;


5 - гильза для термометра; 6 - манометр; 7 - измерительная диафрагма



Рис. П5.2. Схемы водоподогревательных установок с двумя последовательными основными подогревателями


(Обозначения см. рис. П5.1)


При невозможности или нецелесообразности в условиях эксплуатации производства переключений в целях измерения расхода через каждый подогреватель в отдельности распределение расходов сетевой воды по двум параллельным ветвям определяется расчетным путем.


Расходы сетевой воды по двум параллельно включенным основным (см. рис. П5.1, а
и б
) или пиковым (см. рис. П5.1, б
и П5.2, б
) подогревателям определяются по формулам:


;


G
2
= Gc
– G
1
,


где G
1
- расход сетевой воды через первый подогреватель, т/ч;



- суммарный расход сетевой вода через оба подогревателя, т/ч;


tсм
- температура смешанной воды после обоих подогревателей, °С;


- температура сетевой воды на выходе из второго подогревателя, °С;


- температура сетевой воды на выходе из первого подогревателя, °С;


G
2
- расход сетевой воды через второй подогреватель, т/ч.


Расход сетевой воды через пиковый подогреватель (см. рис. П5.1, а
и рис. П5.2, а
) с включенной обводной линией определяется по формуле


,


где Gп
- расход сетевой воды через пиковый подогреватель, т/ч;



- суммарный расход сетевой воды, т/ч;


tсм
- температура смешанной воды после врезки обводной линии, °С;


t
2
- температура сетевой воды на входе в подогреватель, °С;


t
1
- температура сетевой воды на выходе из подогревателя, °С.


Определить распределение сетевой воды по трем и более параллельным ветвям при известном суммарном расходе невозможно.


Приложение 6


Справочное


ПРИМЕРЫ ОЦЕНКИ СОСТОЯНИЯ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА СЕТЕВОГО ПОДОГРЕВАТЕЛЯ


Пример 1. Для основного подогревателя БО-200м, работающего на сетевой воде, в результате измерений получены следующие усредненные значения измеренных величин:



= 500 т/ч, = 60 °С, = 90 °С, = 1,12 кгс/см2
( = 102,3 °С).


Определяем:


= G
и
/G
н
= 500 : 500 = 1,0;


= 102,3 - 90 = 12,3 °C;


= 90 - 60 = 30 °C


- по рис. П2.3, б
находим расчетное значение температурного напора, которое для условий измерений составит dtp
= 8,3 °С;


e = Dt
/ dtp
= 30 : 8,3 = 3,60;


j = dtp
/ dtф
= 8,3 : 12,3 = 0,66;


- по графику приложения 4 при e = 3,60, j = 0,66 и = 1,0 определяем степень загрязнения подогревателя, которая составит b'
= 20 %.


В соответствии с приведенной градацией состояние подогревателя оценивается удовлетворительным.


Пример 2. Для основных подогревателей ПСГ-2300, работающих на сетевой воде, в результате измерений получены усредненные значения измеренных величин.


Для ПСГ-2300-I: Gи
= 3500 т/ч; = 70 °С; = 90 °С;


= 0,85 кгс/см2
( = 94,6 °С).


Для ПСГ-2300-II: Gи
= 3500 т/ч; = 90 °С; = 110 °С;


= 1,65 кгс/см2
( = 113,7 °С).


Определяем для ПСГ-2300-I:


G
= Gи
/Gн
= 3500 : 3500 = 1;


= 94,6 - 90 = 4,6 °С;


= 90 - 70 = 20 °С;


- по рис. П2.16, б
находим расчетный температурный напор, который для условий измерений составит dtp
= 2,9 °С;


e = Dt
/ dtp
= 20 : 2,9 = 6,9;


j = dtp
/ dtф
= 2,9 : 4,6 = 0,63;


- по графику приложения 4 при e = 6,9, j = 0,63 и = 1,0 определяем степень загрязнения подогревателя, которая составит b'
= 19 %.


Для ПСГ-2300-II:


= 3500 : 3500 = 1,0;


dtф
= 113,7 - 110 = 3,7 °С;


Dt
= 110 - 90 = 20 °С;


dtp
= 2,4 °С;


e = 20 : 2,4 = 8,3;


j = 2,4 : 3,7 = 0,65;


b'
= 17 %.


В соответствии с приведенной градацией состояние обоих подогревателей оценивается удовлетворительным.


Пример 3. Для пикового подогревателя ПСВ-500-14-23, работающего на сетевой воде, в результате измерений получены следующие усредненные значения:



= 1400т/ч, = 110 °С, = 150 °С, = 9,0 кгс/см2
( = 174,5 °С).


Определяем:


= 1400 : 1600 = 0,88;


dtф
= 174,5 - 150 = 24,5 °С;


Dt
= 150 - 110 = 40 °С;


dtp
= 12,5 °С (по рис. П2.32);


e = 40 : 12,5 = 3,2;


j = 12,5 : 24,5 = 0,51;


b'
= 34 % (по графику приложения 4).


Состояние подогревателя оценивается неудовлетворительным.


Результаты данных измерений и оценки состояния поверхности нагрева приведенных примеров сведены в прилагаемую таблицу.


Результаты оценки состояния поверхности нагрева подогревателя типа ___________ ст. № _______















































































Дата проведения измерений


Температура воды на входе , °С


Температура воды на выходе , °С


Расход сетевой воды, т/ч


Давление пара , кгс/см2


Температура насыщенного пара , °С


Фактический температурный напор dt
ф
, °С


Расчетный температурный напор dt
р
, °С


Нагрев сетевой воды Dt
, °С


Отношение


Отношение


Степень загрязнения


b'
%


Вывод о состоянии подогревателя


измеренный G
и


относи-


тельный


60


90


500


1,0


1,12


102,3


12,3


8,3


30,0


3,60


0,66


20


Удовлетворительное


70


90


3500


1,0


0,85


94,6


4,6


2,9


20,0


6,90


0,63


19


Удовлетворительное


90


110


3500


1,0


1,65


113,7


3,7


2,4


20,0


8,30


0,65


17


Удовлетворительное


110


150


1400


0,9


9,00


174,5


24,5


12,5


40,0


3,20


0,51


34


Неудовлетворительное



СОДЕРЖАНИЕ


1. Общая часть


2. Порядок пользования способом оценки состояния сетевых подогревателей


Приложение 1. Теоретические основы способа оценки состояния поверхности нагрева сетевого подогревателя


Приложение 2. Графики расчетных температурных напоров сетевых подогревателей


Приложение 3. Технические характеристики сетевых пароводяных подогревателей


Приложение 4. Показатель b'


Приложение 5. Обработка данных измерений


Приложение 6. Примеры оценки состояния поверхности нагрева сетевого подогревателя

Сохранить в соц. сетях:
Обсуждение:
comments powered by Disqus

Название реферата: Методические указания по эксплуатационному контролю за состоянием сетевых подогревателей рд 34. 40. 505

Слов:6205
Символов:70289
Размер:137.28 Кб.