Нормирование точности червячной передачи

Кафедра “Технология машиностроения”

Курсовая работа

“Нормирование точности и технические измерения”

Содержание

Введение

1. Расчет и нормирование точности червячной передачи

1.1 Выбор степеней точности червячной передачи

1.2 Выбор вида сопряжения, зубьев колес передачи

1.3 Выбор показателей для контроля червячного колеса

2. Расчет и нормирование точностей гладких цилиндрических соединений

2.1 Расчет и выбор посадок разъемного неподвижного соединения с дополнительным креплением

2.2 Расчет калибров

2.2.1 Расчет калибров-пробок

2.2.2 Расчет калибров скоб

2.3 Расчет и выбор посадок подшипников качения

2.3.1 Расчет и выбор посадок подшипников качения на вал и корпус

2.3.2 Определение требований к посадочным поверхностям вала и отверстия корпуса

3. Расчет допусков размеров входящих в размерную цепь

Список использованных источников

Введение

Качество и эффективность действия выпускаемых машин и приборов находятся в прямой зависимости от точности их изготовления при надлежащей постановке контроля деталей с помощью технических измерений.

Точность и ее контроль служат исходной предпосылкой важнейшего свойства совокупности изделий – взаимозаменяемости, определяющей в значительной мере технико-экономический эффект, получаемый при эксплуатации современных технических устройств.

В данной области широко развита стандартизация, одной из важнейших целей которой является улучшение качества продукции, ее способность удовлетворять возрастающие требования народного хозяйства и новой техники, а также растущие потребности населения. Поэтому комплекс глубоких знаний и определенных навыков в области точности, взаимозаменяемости, стандартизации и технических измерений теперь является необходимой составной частью профессиональной подготовки специалистов в области машиностроения и приборостроения.

1. Расчет и нормирования точности червячной передачи

1.1 Выбор степеней точности червячной передачи

Исходные данные:

Коэффициент диаметра червяка q=6,3

Число зубьев колеса =60;

Модуль =6 мм;

Делительный диаметр =360 ;

Окружная скорость =0,8 ;

Передаточное число u=30;

Ширина венца зубчатого колеса b=37мм;

Межосевое расстояние =198,9 мм.

Система допусков червячных передач (ГОСТ 3675-81) устанавливает 12 степеней точности червячных колес.

Степень точности проектируемого червячного колеса устанавливается в зависимости от окружной скорости колеса. По ГОСТ 3675-81 исходя из =0,8 , для червячных колес выбираем 9–ую степень точности по норме плавности.

Используя принцип комбинирования норм по различным степеням, назначаем 9–ую степень точности по кинематической норме и 8-ую по норме полноты контакта.

1.2 Выбор вида сопряжения, зубьев колеса в передаче

Вид сопряжения в передаче выбирается по величине гарантируемого бокового зазора.

Боковой зазор – это зазор, между нерабочими профилями зубьев который необходим для смазки, компенсации погрешности при изготовлении, при сборке и для компенсации изменения размеров от температурных деформаций.

Величину бокового зазора необходимую для размещения слоя смазки ориентировочно можно определить по зависимости:

Jnmin =0,01*m=0,01*6=0,06 ;

По рассчитанной величине = 0,06 мм в зависимости от межосевого расстояния =198,9 мм из таблицы 17 ГОСТ 3675-81 выбираем вид сопряжения – D причем, выполняется условие:

Jnmin т=0,072 мм > Jnminp = 0,06мм.

Тогда обозначение зубчатого колеса будет иметь вид:

9–9–8–DГОСТ 3675-81.

1.3 Выбор показателей для контроля червячного колеса

Выбор показателей, для контроля червячного колеса с Z =60 проводится согласно ГОСТ 3675-81.

Средства для контроля показателей выбираем по таблице 5 [с.400–405,5]. Результаты выбора показателей допуска на них и средств контроля сводим в таблицу 1.

Таблица 1–Показатели и приборы для контроля червячного колеса.

Нормы точности	Наименование и условное обозначение контролируемого параметра	Условное обозначение и численное значение допуска	Наименование и модель прибора
1 Кинематическая норма	колебание измерительного межосевого расстояния за один оборот колеса	125	Межцентромер МЦ-400Б
2 Норма плавности	колебание измерительного межосевого расстояния на один зуб	50	Межцентромер МЦ-400Б
3 Норма полноты контакта	Суммарное пятно контакта: по высоте зуба по длин зуба	55% 50%	Контрольно обкатный станок
4 Норма бокового зазора	–толщина витка червяка по хорде допуск на толщину витка червяка по хорде	135 75 мкм 210 мкм 110 мкм	Зубомер хордовый ЗИМ-16

Допуск на радиальное биение поверхности вершин находятся по зависимости: Fda=0,1*m=0,1*6=0,6мм; допуск на торцовое биение:

Ft=Fв*d/100=0,032*360/100=0,125мм,

где - допуск на погрешность направления зуба;

делительный диаметр ;

2. Расчет и нормирование точности гладких цилиндрических соединений

2.1 Расчет и выбор посадок разъемного неподвижного соединения с дополнительным креплением

Исходные данные:

Точность червячного колеса 9–9–8–D ГОСТ 3675-81;

Номинальный диаметр соединения d=120мм;

Ширина шпоночного паза b=32мм;

Число зубьев колеса Z=60;

Модуль m=6 мм;

Допуск на радиальное биение зубчатого венца Fr=90 мкм .

Соединение червячного колеса с валом редуктора дополнительным креплением при помощи шпонки является разъемным, неподвижным соединением, образованным переходной посадкой. Расчет разъемных соединений образованных переходными посадками производится исходя из условий:

1 – обеспечение высокой точности центрирования червячного колеса на валу;

2 – обеспечение легкой сборки и разборки соединений.

Сочетание этих двух условий возможно лишь при небольших натягах или зазорах в соединениях.

Хорошее центрирование червячного колеса на валу необходимо для обеспечения высокой кинематической точности передачи, ограничения динамических нагрузок и т.д. Известно, что наличие зазора в сопряжении вызванного за счет одностороннего смещения вала в отверстии вызывает появление радиального биения зубчатого венца колеса, определяющего кинематическую точность.

В этом случае наибольший допускаемый зазор обеспечивающий первое условие может быть определен по формуле:

Smax < Fr /Kt = 90/3 = 30 мкм, где

– коэффициент запаса точности, принимаем , допуск на радиальное биение зубчатого колеса Fr = 90 мкм.

Возможный наибольший натяг в соединении рассчитываем по формуле:

;

где аргумент функции Лапласа, который определяется по его значению

;

где вероятность получения зазора в соединении при 9–ой степени точности по кинематической норме точности , тогда . По таблице [4] находим :

Nmax = 30* (3+0,54)/(3-0,54)=43,17 мкм.

По номинальному значению соединения d=120 мм, Nmax
рас
=43,17 мкм, Smax
рас
=30 мкм, по ГОСТ 25347-82 выбираем переходную посадку

Ø120 (H7/m6).

Параметры выбранной посадки не превышают расчетных т.е.

Smax
таб
=22 мкм < Smax
рас
=30 мкм ;

Nmax
таб
=35 мкм < Nmax
рас
=43,17 мкм.

Причем выполняются требования ГОСТа по соответствующей степени точности червячного колеса, точности отверстия (таблица 2.2, [3]).

Для обеспечения неподвижности червячного колеса с валом применяется призматическая шпонка. Работоспособность шпоночного соединения определяется точностями посадки по ширине шпонки (паза) .

ГОСТ 2135-82 предусматривает посадки образующие нормальное, плотное и свободное соединение шпонок с пазами вала и втулки в системе основного вала. Принимаем плотный тип соединения. Для плотного соединения установлены поля допусков ширины для паза на валу Р9 и для паза во втулке h9. Предельные отклонения указанных полей допусков соответствует ГОСТ 25347–82, шпонка, как основной вал, имеет поле допуска . В этом случае посадка в соединении со шпоночным пазом вала будет 32(Р9/h9) и с пазом втулки 32(Р9/h9) .

2.2 Расчет калибров

2.2.1 Расчет калибров–пробок

Исходные данные:

Отверстие Ø120 H7+0,035
;

Максимальный предельный диаметр отверстия:

Dmax
=120,035 мм;

Минимальный предельный диаметр отверстия:

Dmin
=120 мм .

Калибры для контроля отверстий называется пробкой. Калибры изготавливаются комплектом из проходного ПР и непроходного НЕ калибра. При контроле деталей калибрами она признается годной, если проходной калибр проходит, а непроходной не проходит через проверяемую поверхность. Допуски на изготовление калибров нормируются по ГОСТ 24853-81.

Для определения придельных и исполнительных размеров пробок из таблицы указанного стандарта находятся численные значения параметров

где допуск на изготовление к

алибра

координата середины поля допуска проходной пробки

координата определяющая границу износа проходной пробки

H=6 мкм=0,006 мм;

z=5 мкм=0,005 мм;

y=4 мкм=0,004 мм.

Определяем предельные и исполнительные размеры пробок ПР и НЕ.

Dmax
пр
= Dmin
+ z + H/2 = 120 + 0,005+ 0,006/2 = 120,008 мм;

Dmin
пр
= Dmax
+ z - H/2 = 120,035 + 0,005 - 0,006/2 = 120,037 мм;

Dпр
изн
= Dmin
– y = 120 –0,004 = 119,996 мм;

Dпр
исп
= Dmax
пр
(-H)
= 120,008-0,006
мм;

Dmax
не
= Dmax
+ H/2 = 120,035 + 0,006/2 = 120,038 мм;

Dmin
не
= Dmax
- H/2 = 120,035 - 0,006/2 =120,032 мм;

D не исп
= Dmax
не (-
H
)
= 120,037-0,006
мм.

2.2.2 Расчет калибров–скоб

Исходные данные:

Вал Ø120 m6(+0,013
+0,035
);

Максимальный предельный диаметр вала:

dmax
= 120,035 мм;

Минимальный предельный диаметр вала:

dmin
= 120,013 мм;

Калибры для контроля валов называются скобами, которые также как и пробки имеют проходную и непроходную сторону.

Для определения придельных и исполнительных размеров скобы из таблицы ГОСТ 24853-81 выписываем координаты:.

H1
= 6 мкм = 0,006 мм;

z1
= 5 мкм = 0,005 мм;

y=4 мкм=0,004 мм

Определяем предельные и исполнительные размеры скобы ПР и НЕ.

dmax
пр
= dmax
- z1
+ H1
/2 = 120,035 - 0,005 + 0,006/2 = 120,033 мм;

dmin
пр
= dmax
+ z1
– H1
/2 = 120,035 - 0,005 - 0,006/2 = 120,027 мм;

dmax
изн
= dmax
+ y1
= 120,035+ 0,004 = 120,039 мм;

dпр
исп
= dmin
пр
(+H)
= 120,027+0,006
мм;

dmax
не
= dmin
+ H1
/2 = 120,013 + 0,006/2 = 120,016 мм;

dmin
не
= dmin
– H1
/2 = 120,013 - 0,003 = 120,001 мм;

dне исп
= dmin
не
(+
H
)
= 120,01+0,006
мм;

2.3 Расчет и выбор посадок подшипников качения

2.3.1 Расчет и выбор посадок подшипников качения на вал и корпус

Исходные данные:

Подшипник №7326

D = 280 мм ,

B = 58 мм ,

d = 130 мм,

r = 5 ,

Fr
= 90 кН .

Вал вращается, вал сплошной, корпус массивный, нагрузка умеренная.

Посадка внутреннего кольца с валом всегда осуществляется в системе основного отверстия, а наружного кольца в корпус в системе основного вала.

Выбор посадок для подшипников качения зависит от характера нагружения колец. В подшипниковых узлах редуктора кольца испытывают циркуляционное и местное нагружения. Внутреннее кольцо подшипника является циркуляционно нагруженным, при котором результирующая радиальная нагрузка воспринимается последовательно всей окружностью его дорожки качения и передает ее всей посадочной поверхности вала.

Наружное кольцо подшипника испытывает местное нагружение, при котором, постоянная по направлению результирующая радиальная нагрузка воспринимается лишь ограниченным участком окружности дорожки качения и передает ее соответствующему ограниченному участку посадочной поверхности корпуса.

Класс точности подшипника качения для червячной передачи выбирается в зависимости от степени точности червячной передачи по таблице 3.6[2]. Степень тонности передачи тогда класс точности подшипника будет 6.

Так как в изделии вращается вал, внутреннее кольцо подшипника является циркуляционно нагруженным, наружное кольцо соединятся с неподвижным корпусом, испытывает местное нагружение, следовательно, внутреннее кольцо должно соединяться с валом по посадке и с натягом, наружное с отверстием в корпусе с наибольшим зазором.

Посадку внутреннего кольца подшипника на вал определяем по интенсивности радиальной нагрузке по выражению.

;

где радиальная нагрузка на опору,

динамический коэффициент посадки при умеренной нагрузке (таблица 3.8[2]).коэффициент, учитывающий степень ослабления натяга; при сплошном вале .коэффициент, учитывающий тип подшипника для однорядных не сдвоенных подшипников .ширина кольца подшипника .радиус фаски кольца .

Pr
= (72*1*1*1)/(0,058-2*0,005)= 1500 кН/м

По рассчитанному значению и номинальному диаметру устанавливаем поле допуска на вал, по таблице 3.7[2]-n.

Поле допуска для отверстия в корпусе определяется в зависимости от диаметра D=280 мм характера нагрузки и конструкции корпуса. По таблице 3.9[2] квалитет точности для отверстия и вала устанавливается в зависимости от класса точности подшипника, при нулевом классе точности вал обрабатывается по 6-му, а отверстие по 7-му квалитету точности:

Ø280 H7(+0,0
52
);

Ø130 k5(+0,0
03
+0,02
1
).

Придельные отклонения для колец подшипника определяем по ГОСТ 590-89:

Ø280 L6(-0,018
);

Ø130 l6(-0,018
).

Таким образом, посадка по внутреннему кольцу подшипника Ø130 L6(-0,018
)/ k5(+0,003
+0,021
), по наружному кольцу Ø280 H7(+0,052
)/l6(-0,018
).

2.3.2 Определение требований к посадочным поверхностям вала и отверстия в корпусе.

Требование к посадочным поверхностям вала и отверстия определяется по ГОСТ 3325-85. Шероховатость поверхности выбирается по таблице 3, допуски круглости и профиля продольного сечения по таблице 4, допуск торцевого биения опорного торца вала по таблице 5.

;

;

;

;

.

3. Расчет допусков размеров входящие в размерную цепь

Исходные данные:

Сборочный чертеж,

Исходное звено A=2-0,
9
мм .

Расчет размерной цепи ведем методом регулирования.

1. Параметры замыкающего звена:

A =2(-0,9
); ESA =0; EIA = - 0,9 мм;

TA =0 – (-0,8)=0,9 мм;

EC =0+(-0,8)/2= - 0,45 мм.

2. Размерная цепь:

A5
A4
A 3
A2
A1
A

A6

3. Номинальные значения составляющих звеньев:

А1
=10 мм ; A2
=5 мм; А3
=28 мм; А4
=2 мм;

А5
=18 мм; А6
=65 мм.

4. Проверка правильности установленных номинальных значений:

А = А6
- А1
- A2
- А3
- А4
- А5
=65-10-5-28-2-18=2 мм.

5. Предельные отклонения составляющих звеньев:

А1
=10-0
,043
мм; A2
=5+0,12
мм; А3
=28-0,21
мм;

А5
=18+0,18
мм; А6
=65+0,3
мм.

6. Допуски и координаты середин полей допусков составляющих звеньев, кроме компенсирующего звена:

TА1
=ESA – EIA=0 + 0,043=0,043 мм; EC1
=-0,0215мм;

TA2
=0,12мм; EC2
=0;

TА3
=0,21мм; EC3
= - 0,105 мм;

TА5
=0,18мм; EC5
=0;

ТА6
=0,3мм; EC6
=0.

7. Производственный допуск замыкающего звена:

TA =0,043+0,12+0,21+0,18+0,3=0,853 мм.

8. Величина компенсации:

Tk
= TA – TA – Tмк
= 0,853 – 0,9 – 0,04 = -0,087 мм.

9. Координаты середины поля производственного допуска замыкающего звена:

EC =EC6
- EC1
- EC2
- EC3
- EC5
=0 – 0+0,105 – 0 + 0,0215=0,1265мм.

10. Величина компенсации координаты середины поля производственного допуска замыкающего звена:

ECk
= - 0,45 – 0,1265= - 0,5765 мм.

11. Предельные значения величины компенсации:

ESk
= ECk
+ Tk
/2= - 0,5765-0,087/2=-0,62 мм;

EIk
= ECk
- Tk
/2= - 0,5765 +0,087/2=-0,533 мм.

12. Величина изменения координаты середины поля допуска звена:

EC6
“
= EC6
’
- EIk
= 0 + 0,533 = 0,533 мм.

13. Новые предельные отклонения звена А6
:

ESA6
”
= EC6
”
+ TA6
’
/2= 0,533 + 0,3/2 = 0,683 мм;

EIA6
”
= EC6
”
- TA6
’
/2= 0,533 - 0,3/2 = 0,383 мм

Толщина одной прокладки:

S = 0,2 мм.

14. Число прокладок:

N = Tk
/ S = 0,087/ 0,2 = 0,435, принимаем Nпр
= 1

Список использованных источников

1 Зябрева Н.Н., Перельман Е.И.- Пособие к решению задач по 5курсу “Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения”- М.: Высшая школа, 1977,-282с.

2 Курсовое проектирование по курсу “Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения” Методические указания. В 2-х ч.- Могилев: ММИ, 1990.

3 Лукашенко В.А., Шадуро Р.Н. Расчет точности механизмов. Учебное пособие по курсу “Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения” для студентов машиностроительных специальностей. Могилев: ММИ, 1992.

4 Допуски и посадки. Справочник. В 2-х ч.- В.Д.Мягков, М.А.Палей, А.В.Романов, В.А.Брагинский.- 6-е издание, переработанное и дополненное – Л.: машиностроение. Ленинград. Отделение, 1982-4.1- 543с.

5 ”Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения” Методические указания./ А.И.Якушев, Л.Н.Воронцов, Н.М.Федотов-6-е издание, переработанное и дополненное – М.: машиностроение, 1987,-352с.

6 Справочник контролера машиностроительного завода. Допуски, посадки, линейные измерения / Виноградов А.Н. и др. Под ред. Якушева А.И.- 3-е издание, переработанное и дополненное – М.: машиностроение, 1980,-527с.

7 ГОСТ 2.403-75 Правила выполнения чертежей цилиндрических зубчатых колес.