Усилитель мощности на дискретных элементах

Название реферата: Усилитель мощности на дискретных элементах

Развитие
усилителей
неразрывно
связано с появлением
и совершенствованием
усилительных
элементов –
сначала ламп,
затем транзисторов,
интегральных
схем и других
электронных
приборов, усиливающих
электрические
сигналы.

Ламповая
усилительная
техника стала
развиваться
в результате
появления в
1904г. вакуумного
диода, изобретенного
американским
инженером
Флемингом, и
в особенности
после изобретения
Ли де Форестом
в 1907г. вакуумного
триода.

В
развитие теории
и техники усилителей
внесли свой
вклад и отечественные
специалисты.
Так, в 1910г. В.И.
Коваленков
создает усилитель
на триоде, а в
1915г. демонстрирует
на всероссийском
съезде инженеров
– электриков
первые в мире
макеты телефонных
усилителей
для международной
связи, которые
оказались
лучшими среди
аналогичных
усилителей,
предложенных
специалистами
из других стран.
Усилители,
разработанные
В.И. Коваленковым,
были использованы
в 1922г. на телефонной
линии между
Москвой и
Ленинградом,
а в 1931г. – между
Москвой и Кузбассом.

В
1918г. была основана
Нижегородская
радиолаборатория,
руководимая
М.А. Бонч – Брускевичем,
которая освоила
выпуск маломощных
приемо - усилительных,
а также маломощных
генераторных
ламп, используемых,
соответственно
в радиоприемной
и радиопередающей
аппаратуре.
Молодой сотрудник
радиолаборатории
О.В. Лосев открыл
в 1922г. свойство
кристаллического
детектора
усиливать и
генерировать
электрический
колебания.
Работы О.В. Лосева,
несомненно
способствовали
изобретению
в будущем
транзистора.
В 1925г. А.И. Берг
разработал
теорию линеаризации
ламповых
характеристик,
создал основы
методики инженерного
расчета усилителей.
В первой крупной
монографии
А.И. Берга «Основы
радиотехнических
расчетов
усилителей»
подробно
анализировал
все известные
в то время ламповые
каскады. Дальнейшее
развитие теории
и расчета
усилителей
было отражено
в работе М.Т.
Марка «Усилители
низкой и высокой
частоты (расчет
и проектирование)»
и «Усилители
низкой частоты».

Резкий
скачек в улучшении
показателей
усилителей
произошел в
результате
применения
в них отрицательной
обратной связи,
предложенной
в 1927г. американским
инженером Х.
Блеком.

Во
второй половине
30-х годов начинают
создаваться
широкополосные
усилители
гармонических
и импульсных
сигналов,
предназначенные
для телевидения,
радиолокации
и т.д. Значительное
место в Разработке
таких усилителей
занимают работы
Г.В. Брауде, а
также О.Б. Лурье,
предложившего
проведение
их анализа и
расчета на
основе использования
переходных
характеристик.

Транзисторная
усилительная
техника получила
возможность
своего развития
после изобретения
в 1948г. американскими
учеными Дж.
Бардин, У. Браттейном
и У. Шокли трех
электродного
полупроводникового
усилительного
элемента –
транзистора,
ставшего быстро
вытеснять
электронную
лампу из радиотехнических
устройств.
Большой вклад
в развитие
теории усилителей
внесли такие
ученые. Как Х.
Найквест, а
также Р. Борде,
перу которого
принадлежит
известная
монография
«Теория цепей
и проектирование
усилительных
устройств с
обратной связью».

Определенную
роль в развитии
теории и практики
усилителей
сыграли работы
отечественных
ученых Г.С. Цыпкина,
Г.В. Войжвилло,
С.Н. Кризе, Н.Л.
Безладкова,
А.Г. Муродяна
и другие.

60-е
годы нынешнего
столетия
ознаменовались
созданием
лауреатами
Нобелевской
премии академиками
Н.Г. Басовым и
А.М. Прохоровым
квантовых
усилителей,
способных
работать как
в оптическим,
так и в радиодиапазоне.
Эти усилители
стали применять
в оптических
системах, системах
связи, космических
системах
радиолокации,
медицинской
технике и т.д.
В этот же период
были продолжены
(начатые еще
в 1945г.) работы по
созданию более
совершенной
аппаратуры
для систем
передачи с
использованием
кабельных
линий. Вслед
за разработанной
(в период 1945-1960гг.)
аппаратурой
на 24 и 60 телефонных
каналов к 1960г.
было разработано
и внедрено
оборудование
более сложной
системы К-1920 (на
1920 каналов), позволяющим
передавать
наряду с телефонными
сигналами и
телепрограммы.
Эта система
имела спектр
передаваемых
частот 312 – 8524 кГц
по однополосному
способу. В
дальнейшем
был создан
усовершенствованный
вариант этой
системы К-1920У.

В
аппаратуре
систем передачи
немаловажная
роль отводится
линейным усилителям,
входящих в ее
состав, а так
же устройствам
автоматического
регулирования
усиления и
амплитудно-частотной
коррекции.

Впоследствии
была создана
система К-3600 ( на
3600 каналов ), работающая
в диапазоне
частот 0.8 .. 18 МГц.
В свое время
была разработана
аппаратура
системы К-5400 с
полосой частот
до 30 МГц и система
К-10800 ( на 10800 каналов
)

Стремление
к дальнейшему
совершенствованию
усилительной
техники, улучшению
ее показателей,
привело в конце
60-х гг. к созданию
усилителей
на основе интегрально
(планарной)
технологии.
Усилители,
выполненные
с помощью этой
технологии,
имеют малые
габариты и
энергопотребление,
обладают высокой
надежностью,
хорошими
экономическими
и качественными
показателями.
В разработку
методов анализа
и расчета усилителей
с использованием
интегральных
микросхем
внесли значительный
вклад работы
таких ученых,
как Л. Хьюлсман,
Дж. Греш, Р. Видлар,
Дж. Ленк, И. Достал.
Из отечественных
специалистов
в этой области
можно отметить
работы В.А. Шило,
А.Г. Алексеенко,
Е.А. Калобеа,
А.Г. Остапенко,
Д.Е. Полынникова.

В
последние годы
быстрыми темпами
развивается
оптоэлектроника,
представляющая
радел науки
и техники,
объединяющий
как оптические,
так и электронные
явления, с созданием
на этой основе
различных
приборов, схем
и систем. В
частности, все
шире используется
волоконно-оптические
системы связи,
в состав которых
входят и усилительные
устройства.
Заметную роль
в развитии
технического
прогресса
вообще и усилительной
техники в частности
сыграло создание
ЭВМ. Машинное
проектирование
электронных
схем, в том числе
и электронных
усилителей,
представляет
собой сравнительно
новую область
науки и техники
– схемотехническое
проектирование.

Первоначально
ЭВМ использовали
для нахождения
оптимальных
результатов
работы усилительных
элементов,
основных параметров
и характеристик,
в частности
аплитудо - частотных
характеристик
и фазо - частотных
характеристик.
Впоследствии
с помощью ЭВМ
стали решаться
задач синтеза,
в том числе и
корректирующих
LCR
- элементов в
цепях межкаскадных
связей, в цепях
обратной связи,
а также в
частотноформирующих
цепях на входе
и выходе усилителя.

С
широким применение
интегральных
схем машинное
проектирование
микроэлектронных
устройств
приняло форму
системы автоматизированного
проектирования.

Классификация
усилителей

Деление
на типы осуществляют
по назначению
усилителя,
характеру
входного сигнала,
полосе и абсолютному
значению усиливаемых
частот, виду
используемых
активных элементов.

По
своему назначению
усилители
условно делятся
на усилители
напряжения,
усилители тока
и усилители
мощности. Если
основное требование
– усиление
входного напряжения
до необходимого
значения, то
такой усилитель
относится к
усилителям
напряжения.
Если основное
требование
– усиление
входного тока
до нужного
уровня, то такой
усилитель
относят к усилителям
тока. Следует
отметить, что
в усилителях
напряжения
и усилителях
тока одновременно
происходит
усиление мощности
сигнала (иначе
вместо усилителя
достаточно
было бы применить
трансформатор).
В усилителях
мощности в
отличие от
усилителей
напряжения
и тока требуется
обеспечить
в нагрузке
заданный или
максимально
возможный
уровень сигнала.

В
зависимости
от характера
входного сигнала
различают
усилители
гармонических
(непрерывных)
сигналов и
усилители
импульсных
сигналов. К
первой группе
относятся
устройства
для усиления
непрерывных
гармонических
сигналов или
квазигармонических
сигналов,
гармонические
составляющие
которых изменяются
много медленнее
всех нестационарных
процессов в
цепях усилителя.
Ко второй группе
усилителей
относятся
устройства
для усиления
импульсов
различной
формы и амплитуды
с допустимыми
искажениями
их форм. В этих
усилителях
входной сигнал
изменяется
настолько
быстро, что
процесс установления
колебаний
является
определяющим
при нахождении
формы сигнала.

Полоса
и абсолютные
значения усиливаемых
частот позволяют
разделить
усилители на
следующие
типы. Усилители
постоянного
тока предназначены
для усиления
электрических
колебаний в
пределах от
нижней частоты,
равной нулю,
до верхней
рабочей частоты
усилителя.
Главным является
то, что они
усиливают
постоянные
и переменные
составляющие
входного сигнала.
Усилители
переменного
тока предназначены
для усиления
лишь переменных
составляющих
входного сигнала.
В зависимости
от граничных
значений рабочего
диапазона
частот усилители
переменного
тока могут
быть низкой
и высокой частоты.
По ширине полосы
усиливаемых
частот выделяют
избирательные
и широкополосные
усилители.

По
роду применяемых
активных элементов
усилители
делятся на
транзисторные,
магнитные,
диодные, ламповые,
параметрические
и др. В качестве
активных элементов
в настоящее
время в усилителях
чаще используются
полевые или
биполярные
транзисторы,
либо интегральные
схемы. Значительно
реже применяются
активные элементы
в виде нелинейных
емкостей или
индуктивностей
и специальные
типы полупроводниковых
диодов.

Режимы
работы усилителей

Режим
работы усилителя
определяется
начальным
положением
рабочей точки
на сквозной
динамической
характеристике
усилительного
элемента, то
есть на характеристике
зависимости
выходного тока
усилительного
элемента от
ЭДС входного
сигнала.

Различают
три основных
режима работы
– режимы А, В,
С.

В режиме
А рабочая точка
О выбирается
на середине
прямолинейного
участка сквозной
динамической
характеристики.
Выходной сигнал
практически
повторяет форму
входного сигнала
при относительно
небольшой
величине последнего.
Нелинейные
искажения при
этом минимальны.
Ток в выходной
цепи существует
в течение всего
периода входного
сигнала. При
этом среднее
значение выходного
тока велико
по сравнению
амплитудой
его переменной
составляющей.
Поэтому КПД
каскада невысок
– 20-30%.

В режиме
В рабочая точка
выбирается
так, чтобы ток
через усилительный
элемент протекал
только в течении
половины периода
входного сигнала.
Усилительный
элемент работает
с так называемой
отсечкой. Ток
покоя из-за
нижнего изгиба
сквозной
характеристики
оказывается
не равным нулю,
и форма выходного
тока искажается
относительно
входного. В
кривой тока
появляются
высшие гармоники,
что приводит
к увеличению
нелинейных
искажений по
сравнению с
режимом А. Среднее
значение выходного
тока уменьшается,
в результате
чего КПД каскада
достигает
60-70%.

Существует
еще промежуточный
режим АВ, когда
рабочая точка
выбирается
на сквозной
характеристике
ниже, чем точка
А и выше, чем в
режиме В. Поэтому
и показатели
этого режима
имеют промежуточное
значение между
режимами А и
В – КПД 40-50% при
невысоком
уровне нелинейных
искажений.

Типы
связи между
отдельными
усилительными
каскадами.

Можно выделить
следующие типы
связи между
отдельными
усилительными
каскадами:
гальваническую
(непосредственную);
емкостную (с
помощью RC0
цепочек); трансформаторную;
с помощью
частотно-зависимых
цепей; оптронную.

Для сравнительно
низкочастотных
усилителей
чаще используют
первый и второй
тип связи. Третий
применяют реже
из-за больших
габаритов
трансформаторов,
невозможности
их микроминиатюризации,
высокой стоимости,
сложности
изготовление,
повышенных
нелинейных
искажений.
Четвертый тип
используют
при создании
избирательных
усилителей,
а пятый применяется
сравнительно
редко, только
в специальных
случаях, когда
при низкой
рабочей частоте
требуется
хорошая гальваническая
развязка между
каскадами.

Обратная связь.

Обратную
связь (ОС) называют
отрицательной,
если ее сигнал
вычитается
из входного
сигнала, и
положительной,
если сигнал
ОС суммируется
с входным. При
отрицательной
ОС коэффициент
усиления уменьшается,
а при положительной
– увеличивается.
Из-за схемных
особенностей
усилителя в
цепи ОС возможны
варианты, когда
ОС существует
только для
медленно
изменяющегося
сигнала, либо
только для
переменной
составляющей
его, либо всего
сигнала. В этих
случаях говорят,
что обратная
связь осуществлена
по постоянному,
по переменному,
а так же как по
постоянному,
так и по переменному
токам.

В зависимости
от способа
получения
сигнала различают
обратную вязь
по напряжению,
когда снимаемый
сигнал ОС
пропорционален
напряжению
выходной цепи;
обратную связь
по току, когда
снимаемый
сигнал ОС
пропорционален
току выходной
цепи; комбинированную
ОС, когда снимаемый
сигнал пропорционален
как и напряжению,
так и току выходной
цепи.

По способу
внедрения во
входную цепь
сигнала обратной
связи различают:
последовательную
схему введения
ОС, когда напряжение
гнала суммируется
с входным
напряжением;
параллельную
схему введения
ОС, когда ток
цепи суммируется
с током входного
сигнала; смешанную
схему введения
ОС, когда с входным
сигналом суммируются
ток и напряжение
цепи ОС.

Введение

Электронные
усилители
низкой частоты
(УНЧ) предназначены
для усиления
сигналов переменного
тока, частоты
которых лежат
в интервале
от низкой частоты
fн
до какой-то
частоты fв.
Они используются
в разнообразнейших
по назначению,
технических
устройствах,
различающихся
по полосе рабочих
частот, по характеру
нагрузки, по
условиям применения.

Особенности
УНЧ, требования
к их показателям
во многом
определяются
характером
нагрузки и
условиями их
применения.
Нагрузка в
подавляющем
большинстве
случаев носит
комплексный
характер, являясь
электромагнитным
или электростатическим
устройством.
Условия применения
УНЧ определяют
диапазон изменений
температур
окружающей
среды, в котором
усилитель
должен сохранять
полную работоспособность,
вид механических
воздействий,
требования
к весовым и
энергетическими
показателями.

Круг требований
к УНЧ с довольно
широкой полосой
рабочих частот
связан, в основном,
с интервалом
рабочих частот,
в пределах
которого полезный
сигнал должен
усиливаться
с допустимыми
частотными
и нелинейными
искажениями.
УНЧ с узкой или
фиксированной
рабочей частотой
предназначены,
в основном, для
работы на
демодуляторы
или двухфазные
индукционные
двигатели.
Основные требования
к таким усилителям
связаны с
фазо-частотной
характеристикой.
Однако отмеченные
особенности
УНЧ не исключают
общего подхода
к проектированию.

Рассмотренные
усилители
характеризуются
различными
конструктивными
и энергетическими
показателями.
К первым можно
отнести вес
и габариты,
выделение
тепла, стойкость
к механическим
воздействиям
и прочим. К
энергетическим
следует отнести
показатели,
характеризующие
режим работы
транзисторов,
свойства усилителей
по отношению
к сигналу переменного
тока. Важнейшими
из них являются
коэффициент
усиления по
напряжению
(току, мощности),
его стабильность,
полоса рабочих
частот, коэффициент
частотных
искажений, угол
сдвига фазы
между входным
и выходным
сигналом, входное
и выходное
сопротивление,
коэффициент
нелинейных
искажений. О
таких показателях
УНЧ можно сказать
следующее. Если
в усилителе
не предусмотрены
специальные
меры стабилизации,
то его коэффициент
усиления может
измениться
в широких пределах
из-за большого
технического
разброса параметров
транзистора.

Транзисторные
усилители имеют
сравнительно
небольшую
верхнюю граничную
частоту усиления,
если в оконечном
каскаде использован
мощный транзистор.
Вместе комплексными
цепями связи
это приводит
к значительным
частотным
искажениям
усиливаемого
сигнала. Нелинейность
вольтамперных
характеристик
транзистора
является источником
больших нелинейных
искажений на
выходе усилителя.
Физические
свойства транзистора
как усилительного
элемента определяют
низкое входное
и высокое (при
работе транзистора
в активной
области) выходное
сопротивление
усилительного
каскада.

Для оценки
возможности
использования
таких транзисторных
усилителей
сопоставим
основные параметры
с требованиями,
которые к ним
часто предъявляются.
Усилитель
связан входной
цепью с источником
сигнала, не
допускающим,
как правило,
сколько-нибудь
значительных
нагрузок по
току. Это заставляет
искать пути
увеличения
входного
сопротивления
транзистора
в десятки, сотни
и тысячи раз.
Входная цепь
усилителя
передает усиленный
сигнал в нагрузку.
Во многих случаях
удобно подавать
питание в нагрузку
либо от источника
тока (внутреннее
сопротивление
усилителя
стремиться
к бесконечности),
либо от источника
напряжения
(внутреннее
сопротивление
усилителя
близко к нулю).
Иначе говоря,
одной из практических
задач при
проектировании
усилителя
является изменения
его входного
сопротивления.
Требования
повышения
точности работы
системы в различных
климатических
устройствах
вынуждают
стабилизировать
коэффициент
усиления. В
усилителях,
работающих
в радиотехнических
системах, всегда
жесткие требования
предъявляются
к частотным
искажениям,
а в усилителях
системы автоматики,
управляющих
двигателями
переменного
тока, к уменьшению
фазового сдвига.
Обычно,
без специальных
мер, транзисторные
усилители не
удовлетворяют
этим требованиям.

Таким образом,
условия применения
транзисторных
усилителей
в различных
электронных
устройствах
намечают определенную
направленность
в изменении
свойств УНЧ.
Эти задачи
усложняются
требованиями
сохранения
работоспособности
Усилителя в
широком температурном
диапазоне
окружающей
среды и значительным
техническим
разбросам
параметров
транзисторов.

Предварительный
расчет УНЧ

Определение
амплитуды тока
Iнm
и напряжения
Uнm
на нагрузке:

,
где Pнmax
– мощность
нагрузки, Rн
– сопротивление
нагрузки.

Определение
входного
сопротивления
УНЧ.

Обычно
величину входного
сопротивления
определяют
из условия:

.
Исходя из
худшего случая,
входное сопротивление
УНЧ берется
равным Rг:
Rвх=Rг.

Определение
необходимого
коэффициента
усиления по
ЭДС Ke
и коэффициент
усиления по
напряжению
Ku:

Расчет
количества
каскадов
предварительного
усиления
(КПУ) также следует
производить,
ориентируясь
на худший случай,
т.е. при расчете
надо принимать
наименьший
коэффициент
усиления по
напряжению,
обеспечиваемый
схемами ОЭ и
ОИ: Kumin
= 10. Тогда,
учитывая, что
Rвх
= Rг,
количество
каскадов КПУ
n
вычисляется
по формуле:

Учитывая,
что для заведения
отрицательной
обратной связи
(ООС) разность
фаз между входным
и выходным
сигналом должна
быть кратна
,
где k
– целое число,
округляем n
до ближайшего
целого нечетного
числа (в большую
сторону).

Определение
напряжения
питания УНЧ
Eп.

Напряжение
питания УНЧ
определяется
по следующей
формуле:

где
-
падение
напряжения
на переходе
коллектор –
эмиттер выходного
транзистора
в режиме насыщения,
В;

- падение
напряжение
на резисторе,
установленном
на эмиттерной
цепи выходного
транзистора,
В.

Ориентировочно
принимаем
= 1В,
= 0.7В. Тогда
Eп
= 28.54В. Полученную
величину округляем
к ближайшему
целому числу,
а затем принимаем
из стандартного
ряда.

Eп =
30В

Расчет
УМ

Транзисторы
VT8,
VT9:

Учитывая,
что в режиме
покоя ток нагрузки
равен нулю
(т.к. токи покоя
VT8 и
VT9 взаимовычитаются),
амплитуду тока
эмиттера данных
транзисторов
берем как амплитуду
тока нагрузки:
.

Если принять,
что на выходных
транзисторах
70% потерь мощности,
то исходя из
формулы

где
- КПД, заданный
в техническом
задании,

Pн
– мощность
нагрузки,

– мощность
электрических
потерь,

- КПД максимальный
двухтактного
каскада (см.
литературу
[1]),

то
можно определить
максимальный
ток покоя выходных
транзисторов:

Увеличение
данных токов
позволяет
снизить нелинейные
искажения на
данных транзисторах
путем вывода
точки покоя
на входных
характеристиках
выходных транзисторов
наиболее близко
к линейному
режиму.

Выбираем
транзисторы
VT8 и
VT9

Исходными
данными для
выбора транзистора
служат: амплитуда
коллекторного
тока Iкmax
, максимальное
напряжение
коллектор-эмиттер
Uкэmax
, максимальная
частота коллектора,
режим работы,
требуемый
коэффициент
усиления по
току, максимальная
рассеваемая
мощность Pкmax.

Для
выбора транзисторов
необходимо
соблюдать
следующие
условия:

мощность,
рассеваемая
на коллекторе
транзистора
Pк,
не должна превышать
допустимую
Pкдоп;

ток
коллектора
не должен превышать
допустимый
Iкдоп;

напряжение
коллектор -
эмиттер не
должно превышать
допустимое
Uкэдоп;

верхняя
частота не
должна превышать
граничную.

Выбираем
транзисторы
КТ819Г и КТ818Г. Их
характеристики
приведены в
приложении
В.

По графику
зависимости
статического
коэффициента
передачи тока
(h11э)
от тока эмиттера
находим:

по
амплитуде тока
эмиттера коэффициент
передачи тока
в динамическом
режиме h11э8=h11э9=20;

по
току покоя
эмиттера коэффициент
передачи тока
в режиме покоя
h11эп8=h11эп9=100.

Находим
ток базы покоя
Iбп и амплитуду
тока базы Iбm
выходных
транзисторов:

Рассчитываем
резисторы R12
и R13:

Полученное
сопротивление
выбираем из
стандартного
ряда R12=540Ом

Транзисторы
VT6,
VT7:

КТ818Г

Поз.обоз-начение			Наименование			кол	Примечание





























								Лист

Изм	Лист	№ докум.		Подп.	Дата

1Введение

Электронные
усилители
низкой частоты
(УНЧ) предназначены
для усиления
сигналов переменного
тока, частоты
которых лежат
в интервале
от низкой частоты
fн до какой-то
частоты fв. Они
используются
в разнообразнейших
по назначению,
технических
устройствах,
различающихся
по полосе рабочих
частот, по характеру
нагрузки, по
условиям применения.

Для оценки
возможности
использования
таких транзисторных
усилителей
сопоставим
основные параметры
с требованиями,
которые к ним
часто предъявляются.
Усилитель
связан входной
цепью с источником
сигнала, не
допускающим,
как правило,
сколько-нибудь
значительных
нагрузок по
току. Это заставляет
искать пути
увеличения
входного
сопротивления
транзистора
в десятки, сотни
и тысячи раз.
Входная цепь
усилителя
передает усиленный
сигнал в нагрузку.
Во многих случаях
удобно подавать
питание в нагрузку
либо от источника
тока (внутреннее
сопротивление
усилителя
стремиться
к бесконечности),
либо от источника
напряжения
(внутреннее
сопротивление
усилителя
близко к нулю).
Иначе говоря,
одной из практических
задач при
проектировании
усилителя
является изменения
его входного
сопротивления.
Требования
повышения
точности работы
системы в различных
климатических
устройствах
вынуждают
стабилизировать
коэффициент
усиления. В
усилителях,
работающих
в радиотехнических
системах, всегда
жесткие требования
предъявляются
к частотным
искажениям,
а в усилителях
системы автоматики,
управляющих
двигателями
переменного
тока, к уменьшению
фазового сдвига.
Обычно, без
специальных
мер, транзисторные
усилители не
удовлетворяют
этим требованиям.

Таким
образом, условия
применения
транзисторных
усилителей
в различных
электронных
устройствах
намечают определенную
направленность
в изменении
свойств УНЧ.
Эти задачи
усложняются
требованиями
сохранения
работоспособности
усилителя в
широком температурном
диапазоне
окружающей
среды и значительным
техническим
разбросам
параметров
транзисторов.

2Основная
часть
2.1Аналитический
обзор

В развитие
теории и техники
усилителей
внесли свой
вклад и отечественные
специалисты.
Так, в 1910г. В.И.
Коваленков
создает усилитель
на триоде, а в
1915г. демонстрирует
на всероссийском
съезде инженеров
– электриков
первые в мире
макеты телефонных
усилителей
для международной
связи, которые
оказались
лучшими среди
аналогичных
усилителей,
предложенных
специалистами
из других стран.
Усилители,
разработанные
В.И. Коваленковым,
были использованы
в 1922г. на телефонной
линии между
Москвой и
Ленинградом,
а в 1931г. – между
Москвой и Кузбассом.

В 1918г.
была основана
Нижегородская
радиолаборатория,
руководимая
М.А. Бонч – Брускевичем,
которая освоила
выпуск маломощных
приемо - усилительных,
а также маломощных
генераторных
ламп, используемых,
соответственно
в радиоприемной
и радиопередающей
аппаратуре.
Молодой сотрудник
радиолаборатории
О.В. Лосев открыл
в 1922г. свойство
кристаллического
детектора
усиливать и
генерировать
электрический
колебания.
Работы О.В. Лосева,
несомненно
способствовали
изобретению
в будущем
транзистора.
В 1925г. А.И. Берг
разработал
теорию линеаризации
ламповых
характеристик,
создал основы
методики инженерного
расчета усилителей.
В первой крупной
монографии
А.И. Берга «Основы
радиотехнических
расчетов
усилителей»
подробно
анализировал
все известные
в то время ламповые
каскады. Дальнейшее
развитие теории
и расчета
усилителей
было отражено
в работе М.Т.
Марка «Усилители
низкой и высокой
частоты (расчет
и проектирование)»
и «Усилители
низкой частоты».

Во второй
половине 30-х
годов начинают
создаваться
широкополосные
усилители
гармонических
и импульсных
сигналов,
предназначенные
для телевидения,
радиолокации
и т.д. Значительное
место в Разработке
таких усилителей
занимают работы
Г.В. Брауде, а
также О.Б. Лурье,
предложившего
проведение
их анализа и
расчета на
основе использования
переходных
характеристик.

60-е годы
нынешнего
столетия
ознаменовались
созданием
лауреатами
Нобелевской
премии академиками
Н.Г. Басовым и
А.М. Прохоровым
квантовых
усилителей,
способных
работать как
в оптическим,
так и в радиодиапазоне.
Эти усилители
стали применять
в оптических
системах, системах
связи, космических
системах
радиолокации,
медицинской
технике и т.д.
В этот же период
были продолжены
(начатые еще
в 1945г.) работы по
созданию более
совершенной
аппаратуры
для систем
передачи с
использованием
кабельных
линий. Вслед
за разработанной
(в период 1945-1960гг.)
аппаратурой
на 24 и 60 телефонных
каналов к 1960г.
было разработано
и внедрено
оборудование
более сложной
системы К-1920 (на
1920 каналов), позволяющим
передавать
наряду с телефонными
сигналами и
телепрограммы.
Эта система
имела спектр
передаваемых
частот 312 – 8524 кГц
по однополосному
способу. В
дальнейшем
был создан
усовершенствованный
вариант этой
системы К-1920У.

В аппаратуре
систем передачи
немаловажная
роль отводится
линейным усилителям,
входящих в ее
состав, а так
же устройствам
автоматического
регулирования
усиления и
амплитудно-частотной
коррекции.

Впоследствии
была создана
система К-3600 ( на
3600 каналов ), работающая
в диапазоне
частот 0.8 .. 18 МГц.
В свое время
была разработана
аппаратура
системы К-5400 с
полосой частот
до 30МГц и система
К-10800(на 10800 каналов).

В последние
годы быстрыми
темпами развивается
оптоэлектроника,
представляющая
радел науки
и техники,
объединяющий
как оптические,
так и электронные
явления, с созданием
на этой основе
различных
приборов, схем
и систем. В
частности, все
шире используется
волоконно-оптические
системы связи,
в состав которых
входят и усилительные
устройства.
Заметную роль
в развитии
технического
прогресса
вообще и усилительной
техники в частности
сыграло создание
ЭВМ. Машинное
проектирование
электронных
схем, в том числе
и электронных
усилителей,
представляет
собой сравнительно
новую область
науки и техники
– схемотехническое
проектирование.

Первоначально
ЭВМ использовали
для нахождения
оптимальных
результатов
работы усилительных
элементов,
основных параметров
и характеристик,
в частности
аплитудо - частотных
характеристик
и фазо - частотных
характеристик.
Впоследствии
с помощью ЭВМ
стали решаться
задач синтеза,
в том числе и
корректирующих
LCR - элементов
в цепях межкаскадных
связей, в цепях
обратной связи,
а также в
частотноформирующих
цепях на входе
и выходе усилителя.

С широким
применение
интегральных
схем машинное
проектирование
микроэлектронных
устройств
приняло форму
системы автоматизированного
проектирования.

Классификация
усилителей

Режимы
работы усилителей

Различают
три основных
режима работы
– режимы А, В,
С.

Типы
связи между
отдельными
усилительными
каскадами.

Можно выделить
следующие типы
связи между
отдельными
усилительными
каскадами:
гальваническую
(непосредственную);
емкостную (с
помощью RC0 цепочек);
трансформаторную;
с помощью
частотно-зависимых
цепей; оптронную.

Для сравнительно
низкочастотных
усилителей
чаще используют
первый и второй
тип связи. Третий
применяют реже
из-за больших
габаритов
трансформаторов,
невозможности
их микро миниатюризации,
высокой стоимости,
сложности
изготовление,
повышенных
нелинейных
искажений.
Четвертый тип
используют
при создании
избирательных
усилителей,
а пятый применяется
сравнительно
редко, только
в специальных
случаях, когда
при низкой
рабочей частоте
требуется
хорошая гальваническая
развязка между
каскадами.

Обратная
связь.

2.2Предварительный
расчет

Определение
амплитуды тока
Iнm и напряжения
Uнm на нагрузке:

,
(2.2.1)

где
Pнmax – мощность
нагрузки,

Rн
– сопротивление
нагрузки.

Определение
входного
сопротивления
УНЧ.

Обычно
величину входного
сопротивления
определяют
из условия:
.
Исходя из
худшего случая,
входное сопротивление
УНЧ берется
равным Rг: Rвх=Rг.

Определение
необходимого
коэффициента
усиления по
ЭДС Ke и коэффициент
усиления по
напряжению
Ku:

(2.2.2)

Расчет
количества
каскадов
предварительного
усиления (КПУ)
также следует
производить,
ориентируясь
на худший случай,
т.е. при расчете
надо принимать
наименьший
коэффициент
усиления по
напряжению,
обеспечиваемый
схемами ОЭ и
ОИ: Kumin = 10. Тогда,
учитывая, что
Rвх = Rг, количество
каскадов КПУ
n вычисляется
по формуле:

(2.2.3)

Учитывая, что
для заведения
отрицательной
обратной связи
(ООС) разность
фаз между входным
и выходным
сигналом должна
быть кратна
,
где k – целое
число, округляем
n до ближайшего
целого нечетного
числа (в большую
сторону).

Определение
напряжения
питания УНЧ
Eп.

Напряжение
питания УНЧ
определяется
по следующей
формуле:

,
(2.2.4)

где
- падение
напряжения
на переходе
коллектор –
эмиттер выходного
транзистора
в режиме насыщения,
В;

- падение напряжение
на резисторе,
установленном
на эмиттерной
цепи выходного
транзистора,
В.

Ориентировочно
принимаем
= 1В,
= 0.7В. Тогда Eп =
28.54В. Полученную
величину округляем
к ближайшему
целому числу,
а затем принимаем
из стандартного
ряда: Eп = 30В.

2.3Составление
структурной
схемы усилителя

Структурная
схема усилителя
приведена на
рисунке 2.1

выход

ВхК

КПУ1

КПУ2

УМ

ход

ООС

Рис
2.1 – Структурная
схема УНЧ

ВхК - входной
каскад осуществляет
передачу входного
сигнала от
источника во
входную цепь
первого последующего
каскада. Основной
функцией входного
каскада является
обеспечение
необходимого
входного
сопротивления.
Соответственно,
при выборе
входного каскада
следует ориентироваться
на следующие
данные: Схема
с общим эмиттером
имеет входное
сопротивление,
равное 103..104
Ом, схема с общим
коллектором
– 104..105 Ом,
дифференциальный
усилитель на
биполярных
транзисторах
- 103..104 Ом, усилительный
каскад на полевом
транзисторе
– 105..107 Ом. При
этом следует
учитывать
снижение или
повышение
входного
сопротивления
за счет введения
обратных связей.

КПУ - каскады
предварительного
усиления
предназначены
для усиления
напряжения,
тока и мощности
до значения,
необходимого
для подачи на
вход усилителя
мощности. Количество
каскадов
предварительного
усиления определяется
необходимым
усилением.

УМ - каскад усиления
мощности должен
обеспечить
подачу в нагрузку
заданной мощности
сигнала при
минимальных
искажениях
его формы.

ООС - Отрицательная
обратная связь
предназначена
для стабилизации
режима по постоянному
току, задания
требуемого
коэффициента
усиления, а
также снижения
коэффициента
нелинейных
искажений.
Осуществляется
она путем передачи
сигнала из
выходной цепи
во входную в
противофазе,
то есть выходной
сигнал вычитается
из входного.

2.4Разработка
принципиальной
электрической
схемы усилителя

Принципиальная
схема усилителя
приведена на
рисунке 2.2

С
учетом требований
к функциональным
узлам схемы
усилителя,
приведенных
в пункте 2.3, выбираем
схемы соответствующих
каскадов.

Входной
каскад – каскад
на полевом
транзисторе,
включенном
по схеме с общим
истоком (ОИ);
работающий
в режиме А. Данный
каскад имеет
большое входное
сопротивление,
значительное
усиление как
по току, так и
по напряжению,
имеет малые
нелинейные
искажения.

Каскады
предварительного
усиления –
каскады на
биполярных
транзисторах,
включенные
по схеме с общим
эмиттером (ОЭ),
работающий
в режиме А. Данные
каскады имеют
характеристики
несколько хуже,
чем ОИ (небольшое
входное сопротивление,
большие нелинейные
искажения),
однако биполярные
транзисторы
более надежны
и дешевы.

Межкаскадная
связь выбрана
гальванической,
т.к. она не вносит
нелинейных
искажений.

Выходной
каскад –
бестрансформаторный
двухтактный
усилитель
мощности, собранный
на биполярных
транзисторах,
включенных
по схеме с общим
коллектором.
Данный каскад
позволяет
осуществить
непосредственную
связь с нагрузкой,
что дает возможность
обойтись без
громоздких
трансформаторов
и разделительных
конденсаторов,
имеет хорошие
частотные и
амплитудные
характеристики.
Кроме того, в
связи с отсутствием
частотно-зависимых
элементов в
цепях связи
между каскадами
можно вводить
глубокие общие
отрицательные
обратные связи,
что существенно
улучшает
преобразовательные
характеристики
всего каскада.

При
составлении
схем выходного
и предоконечного
каскадов, необходимо
учесть следующие
моменты:

- В
режиме покоя
напряжение
база-эмиттер
каждого транзистора
выходного
каскада должно
варьироваться
от 0 до, приблизительно,
0.7В. С учетом того
факта, что потенциалы
эмиттеров
данных транзисторов
равны 0, потенциал
базы должен
соответственно
варьироваться
от 0 до 0.7В. Потенциал
базы задается
коллекторным
резистором
предоконечного
каскада. При
этом на предоконечный
каскад необходимо
подать двуполярное
питание. При
этом следует
учитывать, что
с увеличением
напряжения
база - эмиттер
увеличивается
ток коллектора
соответствующего
транзистора,
что приводит
к уменьшению
нелинейных
искажений
данного каскада,
но в тоже время
и к уменьшению
КПД.

- Так
же необходимо
учитывать
ограничения
по масса – габаритным
показателям
как нелинейных,
так и линейных
элементов. Одно
из ограничений
- максимальная
мощность резисторов
не должна превышать
2Вт. В связи с
тем, что выбрана
гальваническая
межкаскадная
связь, то к
коллекторному
резистору
предоконечного
каскада будет
прикладываться
напряжение,
равное Eп (т.к.
необходимо
задать нулевой
потенциал базы
транзисторов
выходного
каскада) и через
него будет
протекать ток,
немногим больший
амплитуды
входного тока
выходного
каскада. С учетом
чего рассчитываем
минимальный
коэффициент
передачи тока
транзисторов
выходного
каскада h21эум
min о формуле:

,
(2.4.1)

где
Eп – напряжение
источника
питания,

Iнm
– амплитуда
выходного тока
усилителя.

Данный
коэффициент
передачи тока
мощных транзисторов
можно получить
путем применения
транзисторов
с высоким h11э
(составные
транзисторы),
либо заменив
транзисторы
выходного
каскада схемой
Дарлингтона.

Отрицательная
обратная связь
– параллельная
ОС по напряжению.
Применение
данного вида
ОС объясняется
тем, что в качестве
выходного
каскада применяется
двухтактный
усилитель
мощности с
двуполярным
питанием, в
котором потенциал
выхода в режиме
покоя равен
нулю (ток выхода
покоя отсутствует),
а в качестве
входного –
каскад на полевом
транзисторе,
входной ток
которого близок
к нулю. Все это
обуславливает
невозможность
применения
ОС по току или
комбинированной
ОС.

При
расчете усилителя
следует учитывать,
что параллельная
ООС уменьшает
входное сопротивление
каскада, увеличивая
те самым коэффициент
усиления по
напряжению
усилителя.

Входной
каскад собран
на транзисторе
VT1, включенном
по схеме ОИ.
Резистор R1 служит
входным сопротивлением
усилителя, а
так же для задания
потенциала
затвора VT1. Резистор
является R2 стоковой
нагрузкой
транзистора
VT1. Резистор R3
задает ток
стока транзистора
VT1 в режиме покоя.
Каскады предварительного
усиления собраны
на транзи

сторах
VT2 и VT3 по схеме с
общим эмиттером.
Резисторы R4 и
R6 служат коллекторными
нагрузками
соответствующих
каскадов. Выходной
каскад собран
по схеме двухтактного
усилителя
мощности на
транзисторах
VT6 – VT9. Диод VD1 и резистор
R7 образуют цепь
смещения. Резисторы
R8 и R9 служат для
компенсации
тепловых токов
транзисторов
VT8 и VT9 в режиме
покоя. Защита
по току собрана
на транзисторах
VT4 и VT5 и резисторах
R10 и R11, предназначенных
для отпирания
соответсвующих
транзисторов
при превышении
токов коллекторов
VT8 и VT9. Резисторы
Roc1 и Roc2 и конденсаторы
Coc1 и Coc2 образуют
цепь отрицательной
обратной связи
по напряжению.
Конденсатор
C1 разделят входную
цепь усилителя
и цепь источника
сигнала по
постоянному
току. Цепочка
C2R5 представляет
собой фильтр.

Рисунок
2.2 – Принципиальная
схема усилителя.

2.5Электрический
расчет
2.5.1Расчет
выходного
каскада

Учитывая,
что основные
нелинейные
искажения
возникают на
выходных
транзисторах,
найдем максимально
допустимый
ток коллектора
покоя Iкп8.
Увеличение
этих токов
позволит вывести
точку покоя
как можно ближе
к линейному
участку входной
характеристики
выходных
транзисторов,
что и уменьшает
нелинейные
искажения.
Увеличение
тока покоя
ограничивается
заданным КПД.

Допустимую
полную сумму
коллекторных
токов всего
усилителя
рассчитываем
по формуле:

, (2.5.1)

где
- заданный КПД
усилителя,

Pн – мощность
нагрузки,

Eп –напряжение
питания.

Задаемся,
Iкп8
составляет
80% от
. Тогда
находим по
формуле

(2.5.2)

При данном
токе покоя
выходные транзисторы
будут находится
в классе близком
к В*, соответственно
мощность,
рассеиваемая
на выходных
транзисторах
будет составлять
0.17 от мощности
нагрузки.

По данным,
полученным
в предварительном
расчете, выбирает
транзисторы
VT8 и VT9.

Исходными
данными для
выбора транзистора
служат: амплитуда
коллекторного
тока Iкmax , максимальное
напряжение
коллектор-эмиттер
Uкэmax , максимальная
частота коллектора,
режим работы,
требуемый
коэффициент
усиления по
току, максимальная
рассеваемая
мощность Pкmax.

Для выбора
транзисторов
необходимо
соблюдать
следующие
условия:

- мощность,
рассеваемая
на коллекторе
транзистора
Pк, не должна
превышать
допустимую
Pкдоп;

- ток
коллектора
не должен превышать
допустимый
Iкдоп;

- напряжение
коллектор -
эмиттер не
должно превышать
допустимое
Uкэдоп;

- верхняя
частота не
должна превышать
граничную.

(2.5.3)
.

Выбираем
транзисторы
КТ819В и КТ818В (параметры
приведены в
приложении
А).

Расчет
проводим для
одной полуволны
входного сигнала.

По
зависимости
коэффициента
передачи тока
от тока коллектора
определяем
коэффициент
передачи тока
в статическом
режиме h21эп8=108
и в динамическом
h21э8=20.

Находим
ток базы покоя
и амплитуду
тока базы транзистора
VT8:

,
(2.5.4)

По входной
характеристике
находим напряжение
база - эмиттер
покоя транзистора
VT8 Uбэп8 = 0.52В, а так
же при максимальном
значении тока
базы Uбэm8 = 1.37 В
.

Определяем
входное сопротивление
транзистора
VT8 в режиме покоя
h21эп8:

.
(2.5.5)

Рассчитываем
резистор R8. Данный
резистор служит
для компенсации
теплого тока
транзистора
VT8:

.
(2.5.6)

По данным
расчета выбираем
стандартный
резистор
МЛТ–0.125Вт–1кОм
.

Рассчитываем
ток эмиттера
покоя транзистора
VT6 Iэп6.

(2.5.7).

Рассчитываем
амплитуду тока
эмиттера транзистора
VT6 Iэm6. Учитывая,
что Iбm8 много
больше Iбп8
, следовательно
h11э8 много меньше
h11эm8, то Iэm6
принимаем
равным Iэm8,
т.к. ток в резисторе
R8 близок нулю.

.
(2.5.8)

Выбираем
транзисторы
VT6 и VT7 по следующим
параметрам

(2.5.9)
.

Выбираем
транзисторы
КТ815В и КТ814В (параметры
приведены в
приложении
А).

По
зависимости
коэффициента
передачи тока
от тока коллектора
определяем
коэффициент
передачи тока
в статическом
режиме h21эп6=69
и в динамическом
h21э6=40.

Находим
амплитуду тока
базы транзистора
VT6:

,
(2.5.10)

По входной
характеристике
находим напряжение
база - эмиттер
покоя транзистора
VT6 Uбэп6 = 0.62В, а так
же при максимальном
значении тока
базы Uбэm6 = 0.86 В

Находим
напряжение
смещение транзисторов
VT6 VT8.

.
(2.5.11)

Находим
входное сопротивление
выходного
каскада при
максимальном
значении входного
тока.

,
(2.5.12)

где
UR10 – падение
напряжения
на эмиттерном
резисторе
транзистора
VT8.

2.5.2Выбор
транзисторов
каскадов
предварительного
усиления и
входного каскада

При
расчете данных
каскадов принимаем,
что амплитуда
коллекторного
(стокового)
тока данного
транзистора
равна амплитуде
входного тока
следующего
транзистора.
Для сведения
нелинейных
искажений к
минимуму, минимальный
ток коллектора
каждого транзистора
выбираем при
максимальном
значении коэффициента
передачи тока,
при этом желательно,
чтобы транзистор
находился в
классе А.

2.5.2.1Расчет
каскада на
транзисторе
VT3

Выбор
транзистора
VT3 производится
по следующим
параметрам:

, (2.5.13)

где
Iкmin – ориентировочное
значение минимального
тока для транзисторов
средней мощности.

Выбираем
транзистор
КТ815В (параметры
приведены в
приложении
А).

По
зависимости
коэффициента
передачи тока
от тока коллектора
определяем
максимальный
коэффициент
передачи тока
h21э3 и ток коллектора
при данном
коэффициенте
Iкmin3: h21к3 = 75, Iкmin3
= 20мА.

По полученным
значениям
рассчитываем
токи коллектора
и базы покоя
транзистора
VT3:

,
(2.5.14)

Находим
току амплитуду
тока базы покоя
транзистора
VT3:

,
(2.5.15)

По
входной характеристике
находим напряжение
база - эмиттер
покоя транзистора
VT3 Uбэп3 = 0.74В.

Рассчитываем
резистор R6:

,
(2.5.16)

где
Uсм – напряжение
смещения транзисторов
VT6 и VT8.

По
полученным
данным выбираем
резистор
МЛТ-1Вт-910Ом
.

2.5.2.2Расчет
каскада на
транзисторе
VT2

Выбор
транзистора
VT2 производится
по следующим
параметрам:

, (2.5.17)

где
Iкmin – ориентировочное
значение минимального
тока для транзисторов
малой мощности,

UФ1
– напряжение,
падающее на
резисторе
фильтра.

Выбираем
транзистор
КТ208В (параметры
приведены в
приложении
А).

По
зависимости
коэффициента
передачи тока
от тока коллектора
определяем
максимальный
коэффициент
передачи тока
h21э2 и ток коллектора
при данном
коэффициенте
Iкmin2: h21э2 = 148, Iкmin2
= 5мА.

По полученным
значениям
рассчитываем
токи покоя
коллектора
и базы покоя
транзистора
VT2:

,
(2.5.18)

Находим
току амплитуду
тока базы и ток
базы покоя
транзистора
VT2:

,
(2.5.19)

По
входной характеристике
находим напряжение
база - эмиттер
покоя транзистора
VT2 Uбэп3 = 0.648В.

Рассчитываем
резистор R4:

.
(2.5.20)

По
полученным
данным выбираем
резистор
МЛТ-0.125Вт-160Ом
.

2.5.2.3Расчет
каскада на
транзисторе
VT1

Транзистор
VT1 выбирается
маломощный,
с условием,
что:

. . (2.5.21)

Ввиду
малой мощности
входного сигнала
остальными
параметрами
можно пренебречь.

Выбираем
транзистор
КП303А (параметры
приведены в
приложении
А).

Задаемся
значением тока
стока покоя
транзистора
VT1 Iсп=0.8мА

Рассчитываем
резистор R2:

.
(2.5.22)

По
полученным
данным выбираем
резистор
МЛТ-0.125Вт-820Ом
.

По
зависимости
тока стока от
напряжения
затвор – исток
находим напряжение
затвор – исток
покоя Uзип = 0.042В.

Рассчитываем
резистор R3 по
формуле:

.
(2.5.23)

По
полученным
данным выбираем
резистор
МЛТ-0.125Вт-51Ом
.

По
зависимости
крутизны от
напряжения
затвор-исток
определяем
крутизну транзистора
VT1 S=2.5 мА/В.

2.5.3Расчет
коэффициента
усиления без
обратной связи

Определяем
амплитуду
входного напряжения
усилителя:

.
(2.5.24)

Определяем
амплитуду тока
стока транзистора
VT1 Iсm согласно
формуле 4.85 из
литературы
[1]:

,
(2.5.25)

где
S – крутизна
транзистора
VT1,

RСИдиф = 0.8МОМ
- дифференциальное
сопротивление
сток-исток
транзистора
VT1,

M=S RСидиф
=2кОм.

Определяем
амплитуду
входного тока
следующего
каскада Iбm2
по формуле:

,
(2.5.26)

где
h11эдиф2 – дифференциальное
входное сопротивление
транзистора
VT2.

Данное выражение
было получено
на основании
выражений

,
(2.5.27)

где
- мгновенное
значение тока
коллектора
(стока) текущего
транзистора,

- мгновенное
значение тока
базы следующего
транзистора,

- мгновенное
значение напряжения
база - эмиттер
следующего
транзистора,

- коллекторная
(стоковая) нагрузка
текущего транзистора,

h11эдиф
– дифференциальное
входное сопротивление
транзистора.

Определяем
амплитуду тока
коллектора
транзистора
VT2 Iкm2:

(2.5.28)

Определяем
амплитуду
входного тока
следующего
каскада Iбm3
аналогично
предыдущему
случаю:

,
(2.5.29)

где
h11эдиф3
– дифференциальное
входное сопротивление
транзистора
VT3.

Определяем
амплитуду тока
коллектора
транзистора
VT3 Iкm3:

(2.5.30)

Определяем
амплитуду
входного тока
усилителя
мощности:

,
(2.5.31)

Пренебрегая
токами на резисторах
R8 и R9, определяем
амплитуду
выходного тока
усилителя:

,
(2.5.32)

Рассчитываем
выходное напряжение
усилителя:

,
(2.5.33)

Находим
коэффициент
усиления по
напряжению
без ООС Kuр:

,
(2.5.34)

2.5.4Расчет
фильтров и цепи
смещения

Рассчитываем
сопротивление
фильтра R5:

,
(2.5.35)

где UФ1
– падение напряжения
на резисторе
фильтра.

По
полученным
данным выбираем
резистор
МЛТ-0.125Вт-3.3кОм
.

Конденсатор
фильтра выбираем
такой емкости,
чтобы он давал
линейные искажения
на частоте
много меньшей
fн:

,
(2.5.36)

По
полученным
данным выбираем
конденсатор
К10-7В - 50В – 0.082мкФ
.

Выбор диода
для цепи смещения
VD1 производится
по следующим
условиям:

- максимальное
обратное напряжение
не должно превышать
допустимое;

- максимальный
прямой ток не
должен превышать
допустимый.

Выбираем диод
VD1 Д220Б.

По зависимости
прямого ока
от прямого
напряжения
находим напряжение
падение на
данном диоде
при минимальном
значении тока
коллектора
транзистора
VT3: Uпр
= 1.6В.

Рассчитываем
сопротивление
резистора
смещения R7:

,
(2.5.37)

По
полученным
данным выбираем
резистор СП-44А
– 0.25Вт – 33Ом.

2.5.5Расчет
защиты по току

Выбираем
транзисторы
VT4 VT5 КТ814В –
КТ815В.

Рассчитываем
резисторы R10
и R11:

,
(2.5.38)

где UБэпор
– пороговое
входное напряжение
транзисторов
защиты по току
VT4 и VT5.

По
полученным
данным выбираем
два параллельно
включенных
резистора
С5-16МВ - 3Вт-0.1Ом
.

2.5.6Расчет
нелинейных
искажений2.5.6.1Расчет
нелинейных
искажений на
транзисторе
VT2.

Определяем
амплитуду
напряжения
база-эмиттер
транзистора
VT2:

,
(2.5.39)

где h11эдиф2 –
дифференциальное
входное сопротивление
транзистора
VT2,

Iбm2 –
амплитуда
тока базы транзистора
VT2.

Так
как VT2 работает
в классе А,
нелинейные
искажения
рассчитаем
методом пяти
ординат. Рассчитываем
значения
коллекторного
тока при различных
значениях
напряжения
база-эмиттер.

Порядок
определения
тока коллектора
по напряжению
база-эмиттер.

По
входной характеристике
определяем
ток базы Iб.

По
зависимости
коэффициента
передачи тока
от тока коллектора
определяем
такой ток коллектора
Iк и
коэффициент
передачи тока
h21э, чтобы
они удовлетворяли
условию:

,
(2.5.40)

Рассчитываем
Imin

,
(2.5.41)

Рассчитываем
I1

,
(2.5.42)

Рассчитываем
I0

,
(2.5.43)

Рассчитываем
I2

,
(2.5.44)

Рассчитываем
Imax

,
(2.5.45)

Рассчитываем
амплитуды
гармоник:

,
(2.5.46)

Рассчитываем
коэффициент
нелинейных
искажений
транзистора
VT2 Kf3:

.
(2.5.47)

2.5.6.2Расчет
нелинейных
искажений на
транзисторе
VT3.

Определяем
амплитуду
напряжения
база-эмиттер
транзистора
VT3:

,
(2.5.48)

где h11эдиф3 –
дифференциальное
входное сопротивление
транзистора
VT3,

Iбm3
– амплитуда
тока базы транзистора
VT3.

Расчет
проводим аналогично
предыдущему
случаю:

Рассчитываем
Imin

,
(2.5.49)

Рассчитываем
I1

,
(2.5.50)

Рассчитываем
I0

,
(2.5.51)

Рассчитываем
I2

,
(2.5.52)

Рассчитываем
Imax

,
(2.5.53)

Рассчитываем
амплитуды
гармоник:

,
(2.5.54)

Рассчитываем
коэффициент
нелинейных
искажений
транзистора
VT2 Kf3:

.
(2.5.55)

2.5.6.3Расчет
нелинейных
искажений на
усилителе
мощности.

Расчет проводится
методом двух
ординат.

Метод
расчета входного
напряжения.

Находим
ток эмиттера
транзистора
VT8 при максимальном
значении напряжения
нагрузки Uнm:

,
(2.5.56)

По
зависимости
коэффициента
передачи тока
от тока коллектора
находим h21э8
= 18.

Определяем
ток базы транзистора
VT8:

,
(2.5.57)

По
входной характеристике
определяем
напряжение
база-эмиттер
VT8: Uбэ8 = 1.48В.

Находим
входное сопротивление
транзистора
VT8 h11э8:

,
(2.5.58)

Рассчитываем
ток эмиттера
транзистора
VT6:

,
(2.5.59)

По
зависимости
коэффициента
передачи тока
от тока коллектора
находим коэффициент
передачи VT6
h21э6 = 40.

Определяем
ток базы VT6:

,
(2.5.60)

По
входной характеристике
определяем
напряжение
база-эмиттер
VT6: Uбэ6 = 0.9В.

Определяем
входное напряжение:

,
(2.5.61)

Строим
характеристику
по вышеописанной
методике:

По данному
графику определяем
значение Uвых0
при Uвх=Uвхmax/2:
Uвых0=13.1В.

Рассчитываем
коэффициент
нелинейных
искажений для
усилителя
мощности:

,
(2.5.62)

2.5.6.4Расчет
нелинейных
искажений на
всем усилителе
без ООС

,
(2.5.63)

2.5.7Расчет
обратной связи

Рассчитываем
коэффициент
передачи обратной
связи по переменному
току:

,
(2.5.64)

где Kup – расчетные
коэффициент
усиления по
напряжению,

Kuoc – требуемый
коэффициент
усиления по
напряжению.

Так как Roc1
влияет на входное
сопротивление,
принимаем его
много больше
R1:

,
(2.5.65)

Рассчитываем
Roc2:

,
(2.5.66)

Выбираем резисторы
соответственно
МЛТ – 0.125Вт – 150кОм
.
и МЛТ – 0.125Вт –
75Ом
.

2.5.8Расчет
динамических
и энергетических
показателей
усилителя.

Петлевое
усиление:

(2.5.67)

Коэффициент
нелинейных
искажений с
обратной связью:

(2.5.68)

Входное
сопротивление
усилителя с
обратной связью:

(2.5.69)

2.5.9Расчет
конденсаторов,
построение
АЧХ и ФЧХ

Для
расчета емкости
конденсаторов
распределяем
коэффициенты
линейных искажений.

Для
нижних частот:

,
(2.5.70)

где
MОС1 и MОС2
– коэффициенты
линейных искажений,
создаваемые,
соответственно,
конденсаторами
С1 и С2.

Для
верхних частот:

,
(2.5.71)

где Мос1 - коэффициент
линейных искажений,
создаваемый
конденсатором
С3.

Рассчитываем
постоянные
времени:

,
(2.5.72)

Рассчитываем
конденсаторы,
учитывая влияние
ОС:

,
(2.5.72)

(2.5.73)

Приводим
конденсаторы
к стандартному
ряду:

С1 –
K10-7А – 25В –
1.5нФ,

С2 –
К10-47А – 25В – 1.2мкФ,

Сос1
– К10 – 47В – 25В –
0.68мкФ,

Сос2
– К10 – 17В – 50В – 27пФ.

Скорректированные
АЧХ и ФЧХ приведены
в приложении
Б.

2.5.10 Расчет
охладителя

Исходными
данными при
расчете охладителя
являются:

- предельная
температура
рабочей области
полупроводникового
прибора tp;

- рассеиваемая
прибором мощность
P;

- внутреннее
тепловое
сопротивление
переход-корпус
PTn-p;

- тепловое
сопротивление
контакта между
прибором и
охладителем
Rк;

Рисунок
2.5.1 – коэффициент
теплоотдачи
охладителей.

Расчет
охладителей
для транзисторов
VT8 VT9.

Определяем
тепловое
сопротивление
контакта между
прибором и
охладителем
RК:

,
(2.5.74)

где
SК – площадь
контактной
поверхности,
м2.

Определяем
перегрев места
крепления
прибора с охладителем
по формуле:

,
(2.5.75)

где P8
– мощность,
рассеиваемая
на транзисторе
VT8 (VT9).

Определяем
в первом приближении
средний перегрев
основания
охладителя
по формуле:

,
(2.5.76)

По рисунку
2.5.1 выбираем
охладитель,
обеспечивающий
при заданном
перегреве
коэффициент
теплоотдачи
Вт/(м2К).

Параметры
выбранного
охладителя:
H=20мм, Sш=10мм,
L1=L2=40мм.

Уточняем
размер основания
по форуле:

м2.
(2.5.77)

Определяем
размер основания
L2:

мм2
(2.5.78)

Расчет
охладителя
для транзистора
VT3.

Определяем
тепловое
сопротивление
контакта между
прибором и
охладителем
RК:

,
(2.5.79)

где
SК – площадь
контактной
поверхности,
м2.

Определяем
перегрев места
крепления
прибора с охладителем
по формуле:

,
(2.5.80)

где P3
– мощность,
рассеиваемая
на транзисторе
VT3.

Определяем
в первом приближении
средний перегрев
основания
охладителя
о формуле:

,
(2.5.81)

По рисунку
2.5.1 выбираем
охладитель,
обеспечивающий
при заданном
перегреве
коэффициент
теплоотдачи
Вт/(м2К).

Параметры
выбранного
охладителя:
H=20мм, Sш=10мм,
L1=L2=40мм.

Уточняем
размер основания
по форуле:

мм2.
(2.5.82)

Определяем
размер основания
L2:

мм2
(2.5.83)

3Заключение

Разработанный
усилитель
низкой частоты
имеет следующие
достоинства
и недостатки:

Коэффициент
нелинейных
искажений
несколько
превышает
допустимый,
хотя и находится
в пятипроцентном
интервале.

Усилитель
имеет достаточно
низкое входное
сопротивление

Усилитель
имеет достаточно
высокие массо-габаритные
показатели,
в связи с тем,
что охладитель
на транзисторах
выходного
каскада выбран
не совсем корректно.

Методы улучшения
параметров:

Уменьшить
нелинейные
искажения
можно путем
уменьшения
амплитуды
входного тока
выходного
каскада, т.е.
повысив коэффициент
передачи тока
выходных
транзисторов.

Для
увеличения
входного
сопротивления
можно применить
последовательную
ОС.

Приложение
А.

Параметры
транзисторовА.1
Полевые транзисторы

тип	Icmax	Uсиmax	Pmax	Uзи отс	Iснач
КТ208Е	20мА	25В	0.2Вт	0.55В	1мА

А.2
Биполярные
транзисторы

тип	проводи-мость	Iкmax п	Uкэmax	Pкmax	UБЭ пор	UКЭнас	Дополнительно
КТ208Е	p-n-p	150мА	30В	0.2Вт	0.5В	0.4В
КТ815ВКТ814В	n-p-np-n-p	1.5А	70В	1/10 Вт	0.5В	0.6В
КТ819ВКТ818В	n-p-np-n-p	10А	70В	1.5/60Вт	0.45В		Площадь контакта – 159мм2

Разработка
принципиальной
электрической
схемы

Выходной
каскад

Выходной
каскад создается
по схеме
бестрансформаторного
двухтактного
усилителя
мощности (УМ)
на биполярных
транзисторах.
Данная схема
позволяет
осуществить
непосредственную
связь с нагрузкой,
что дает возможность
обойтись без
громоздких
трансформаторов
и разделительных
конденсаторов;
имеют хорошие
частотные и
амплитудные
характеристики;
легко могут
быть выполнены
по интегральной
технологии.

Транзисторы
усилителя
мощности включаются
по схеме с общим
коллектором,
что позволяет
существенно
снизить нелинейные
искажения
каскада.

Исходя
из соотношений
коэффициента
нелинейных
искажений (Kf)
и коэффициента
полезного
действия (КПД),
а также учитывая
мощность и
сопротивление
нагрузки, заданных
в техническом
задании, выбирается
режим работы
транзисторов
B*. Данный
режим обеспечивает
сниженный Kf
при высоком
КПД.

Расчет
нелинейных
искажений на
УМ

РЕФЕРАТ

Объектом
проектирования
является усилитель
низкой частоты.

Цель
работы – разработка
усилителя
низкой частоты,
соответствующего
заданным параметрам.

В
процессе работы
проведены
разработка
и расчет структурной
и принципиальной
схем усилителя.

Основные
технико-эксплутационные
показатели:
надежность,
высокие энергетические
показатели,
защита по току.

Усилитель
может применяться
в качестве
усилителя
звуковых частот
в диапазоне
от 40 Гц до 12,5 кГц.Наив

УСИЛИТЕЛЬ
НИЗКОЙ ЧАСТОТЫ,
РЕЗИСТОР,
КОНДЕНСАТОР,
ОТРИЦАТЕЛЬНАЯ
ОБРАТНАЯ СВЯЗЬ.

Поз. обоз
-начение

Наименование

кол

Примечание

VT1

КП303А

VT2

КТ208В

VT3,VT4, VT5

КТ815В

VT5, VT7

КТ814В

VT8

КТ819В

VT9

КТ818В

МЛТ
– 0.125Вт –
15кОм
.

МЛТ
– 0.125Вт –
820Ом
.

МЛТ
– 0.125Вт –
51Ом
.

МЛТ
– 0.125Вт –
160Ом
.

МЛТ
– 0.125Вт –
3.3кОм
.

МЛТ
– 1Вт – 910Ом

.

R8, R9

МЛТ
– 0.125Вт –
1кОм
.

R10, R11

С5-16МВ
– 3Вт – 0.1Ом

.

Roc1

МЛТ – 0.125Вт –
150кОм
.

Roc2

МЛТ – 0.125Вт –
75Ом

С1

K10-7А – 25В
– 1.5нФ

С2

К10-47А – 25В
– 1.2мкФ

Сос1

К10 – 47В – 25В –
0.68мкФ

Сос2

К10 – 17В –
50В – 27пФ

К10-7В - 50В –
0.082мкФ

VD1

Д220Б

ПК
6.0908.99.16.00.000 ПЗ

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

Разраб.

Сахошко

Усилитель
низкой частоты.

Спецификация

Лит.

Лист.

Листов

Пров.

Бизянов

ДГМИ

ПЭ-97-2

Н.контр.

Попова

Утв.

Список
литературы

1. Гусев В.Г.,
Гусев Ю.М. Электроника:
Учеб. пособие
для приборостроит.
спец. вузов. –
2-е изд., перераб.
и доп. – М.: Высш.
шк. 1991. – 622с.: ил.

2. Малахов
В.П. Электронные
цепи непрерывного
и импульсного
дейстия. – К.:
Одесса: Лыбидь,
1991. – 256с.

3. Забродин
Ю.С. Промышленная
электроника:
учебник для
вузов. – М.: Высш.
школа, 1982. – 496с.: ил.

4. Усатенко
С.Т. и др. Выполнение
электрических
схем по ЕСКД:
Справочник.
– М.: Издательство
стандартов,
1989. – 325с.

5. Лаврененко
В.Ю. Справочник
по полупроводниковым
приборам. 9-е
издание перераб.
К. Технiка,
1980. – 464с.; ил.

6. Полупроводниковые
приборы. Транзисторы
малой ощности./
А.А. Зайцев и
др.: Под ред. А.В.
Голомедова.
– М. Радио и связь,
КубК-а 1994. – 384 с.; ил.

7. Полупроводниковые
приборы. Транзисторы
средней и большой
мощности./
А.А. Зайцев и
др.: Под ред. А.В.
Голомедова.
– М. Радио и связь,
КубК-а 1994. – 384 с.; ил.


					ПК 6.0908.99.16.00.000 ПЗ

Изм	Лист	№ докум.	Подп.	Дата
Разраб.		Сахошко Д.Ю.			Усилитель низкой частоты Пояснительная записка	Лит.	Лист.	Листов
Пров.		Бизянов Е.Е.				У	3
						ДГМИ ПЭ-97-2
Н.контр.		Попова Л.Ю.
Утв.

Overview
КТ818
КТ815
КП303
КП902

Sheet 1: КТ818

0.01	0.02	0.04	0.06	0.08	0.1	0.2	0.4	0.6	0.8	1	2	4	6	8	10
33	39	48	55.4	60	63	69	70	69	66	64	50	33	25.7	20	11

0	0.1	0.2	0.3	0.4	0.5	0.6	0.7	0.8
0.4	0.82	1.1	1.25	1.36	1.45	1.52	1.58	1.64

Sheet 2: КТ815

0.1	0.2	0.4	0.6	0.8	1	2	4	6	8	10	20	40	60	80	100	200	400	600	800	1000
30	32	35	39	41	43	51	60	67	70	73	78	78	74.8	71.5	70	58.7	47	38	31	29

10	20.89	40	60	100	200	400	600	1000	2000	4000	6000
0.2	0.4	0.54	0.6	0.64	0.68	0.72	0.75	0.77	0.81	0.85	0.87

Sheet 3: КП303

0	0.1	0.2	0.3	0.4	0.5	0.6
0.91	0.69	0.49	0.33	0.17	0.06	0

Sheet 4: КП902

0	5	10	15	20	30
0	75	142.7	205	251.1	300

Слов:	13167
Символов:	133427
Размер:	260.60 Кб.

СОДЕРЖАНИЕ