Министерство высшего и среднего образования
Российской Федерации
Воронежский государственный
архитектурно-строительный
университет
Факультет инженерных систем и сооружений
Кафедра отопления и вентиляции
П О Я С Н И Т Е Л Ь Н А Я З А П И С К А
к курсовому проекту
на тему: «Вентиляция гражданского здания».
Принял преподаватель:
Старцева Н.А.
Выполнил студент:
Пирожков Н.Н. 343 группы
ВОРОНЕЖ – 2006 г.
ОГЛАВЛЕНИЕ
1. Исходные данные .......................................................................3
2. Расчет вредностей, поступающих в зрительный зал .............. .4
Определение воздухообмена в зрительном зале ...................... .5
3.1 Воздухообмен в теплый период .................................................5
Воздухообмен вхолодный период ............................................. 7
Выбор приточной установки ..................................................... 7
4. Расчет воздухораспределения в зрительном зале ..................... .8
Подбор воздухораспределителей ................................................8
Подбор дефлекторов ....................................................................9
5. Расчет приточной камеры зрительного зала ........................... .10
Расчет калориферной секции ......................................................10
Расчет секции фильтра ................................................................11
Определение воздухообмена вспомогательных помещений
клуба ( по кратности воздухообмена ) ..................................... 12
7. Аэродинамический расчет систем вентиляции ........................13
Приточная система вентиляции зрительного зала П-1
(механическое побуждение ) ....................................................14
Вытяжная система вентиляции кинопроекционной В-2
(механическое побуждение ) ....................................................14
9. Литература .................................................................................. 16
Приложение 1 .................................................................................... 17
1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Необходимо запроектировать систему вентиляции для гражданского здания,
расположенного в г.Краснодар. Зданием является клуб с кирпичными сте-
нами в котором имеется зал, способный вместить 550 зрителей.
Расчетная широта: 44 с.ш. принятая по / 1, прил.7/.
Параметры наружного воздуха таблица 1
Период Температура наружного Удельная энтальпия Скорость ветра
воздуха, tн, С Jн, кДж/ кг v, м/с
теплый
(параметры А) 28,6 59,5 1
холодный
(параметры А) -5 0 4,4
Данные таблицы приняты по / 3,прил.
Параметры внутреннего воздуха приняты на основе /3/ и приведены табл.2
Параметры внутреннего воздуха таблица 2
Период Температура внутр. Подвижность внутр. Относительная
воздуха, tв, С воздуха, v, м/с влажность, ,%
теплый tв=tн+3
28,6+3=31,6 <0.5 <65
холодный 20 <0.2 <65
(для отопления) 16
2. РАСЧЕТ ВРЕДНОСТЕЙ ПОСТУПАЮЩИХ В ЗРИТЕЛЬНЫЙ ЗАЛ
При расчете вредностей, поступающих в зрительный зал будем учитывать такие
вредности, как:
- теплопоступления от людей, источников искусственного освещения, солнечной ради-
ации и системы отопления ( в зимний период );
- поступления влаги ;
- поступление углекислого газа.
2.1 Теплопоступления от людей, Вт, определяются по формуле:
Qл=qл*n , (1)
где qл - количество тепла выделяемое человеком, Вт / 3, табл.2.2/
n - количество людей.
Полное тепло: теплый период Qл=93*550=51150 (Вт)
холодн.период Qл=139*550=76450 (Вт)
2.2 Теплопоступления от источников искусственного освещения, Вт,
определяются по формуле:
Qосв=E*F*qосв*осв, (2)
где Е - общая освещенность помещения, лк, /1, табл.3.2/
F - площадь пола помещения, кв.м
qосв - удельные тепловыделения от источников искусственного
освещения, Вт/(кв.м*лк), /1, табл3.3/
осв - доля теплоты, поступающей в помещение: при установке
осветительной арматуры и ламп в пределах помещения
равна 1.
Qосв=75*216*0,067*1=1085,4 (Вт)
Теплопоступления от солнечной радиации через покрытие, Вт,
определяются по формуле:
Qс.р.=Fп*qп , (3)
где Fп - площадь поверхности покрытия, кв.м
qп - тепловой поток поступающий через 1 кв.м покрытия, Вт/кв.м,
/1, табл.3.5/
Qс.р.=216*24,17=5220,72 (Вт)
Теплопотери через наружные ограждения, Вт, определяются по формуле:
Qm=qо*Vн*(tв-tн), (4)
Qm=0,43*1088*(16+5) =10727,64 (Вт)
Теплопоступления от системы отопления, Вт, определяются по формуле:
Qс.о.=Qm*(t’в-tн)/ (t*в-tн) , (5)
где t’в – расчетная температура внутреннего воздуха для СО
Qс.о.=10727,64*(16+5)/(16+5)=10727,64 (Вт)
Избыточные теплопоступления в зрительном зале:
холодн. период: Qизб=Qл+Qосв+Qс.о.-Qm , , (6)
теплый период: Qизб=Qл+Qосв+Qс.р. , (7)
холодн. период: Qизб=76450+1085,4+10727,64-10727,64=77535,4 (Вт)
теплый период: Qизб=51150+1085,4+5220,72=57456,12 (Вт)
Количество поступающей влаги в помещение, кг/ч, определяется по формуле:
W=qвл*n , (8)
где qвл - количество влаги выделяемой человеком, кг/ч, /2, табл.2.2/
теплый период: W=550*0.088=48,4 (кг/ч)
холодн. период: W=550*0.04=22 (кг/ч)
Количество углекислого газа поступающего в зрительный зал, л/ч, определяется
по формуле:
Gсо=qсо*n , (9)
где qсо - количество двуокиси углерода, выделяемой человеком, л/ч,/2, табл.2.2/
Gсо=23*550=12650 (л/ч)
3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХООБМЕНА В ЗРИТЕЛЬНОМ ЗАЛЕ .
ВОЗДУХООБМЕН В ТЕПЛЫЙ ПЕРИОД.
В теплый период года воздух подаётся в зрительный зал без тепловлажностной обработки.
Расчет воздухообмена проводится графоаналитическим способом с использованием J-d-ди-
аграммы. Процессы происходящие с воздухом в графическом виде представлены на рис.1.
Температура удаляемого из верхней зоны помещения воздуха ,С, рассчитывается по фор-
муле:
tу=tв (hп-hоз) , (10)
гдеt - рост температуры по высоте помещения, С/м, в зависимости от удельной те-
пловой напряженности помещения /табл.3/,принимается по /1, табл.3.8/
hп - внутренняя высота помещения, м.
hоз- высота обслуживаемой зоны, м : для помещений, где люди находятся в си-
дячем положении, hоз=1,5м /1,стр.61/.
tу=31,6+1(5,5-1,5)=35,6 (С)
Изменение состояния приточного воздуха в зрительном зале характеризует угловой коэф-
фицент луча процесса ,кДж/кг влаги, определяемый для каждого периода года по форму-
ле :
=3,6*Qизб/Gвл (11)
=3,6*57456,12/48,4=4273 (кДж/кг влаги)
Воздухообмен по избыткам полной теплоты определяется по формуле :
G=3,6*Qизб/(Iу-Iп) , (12)
G=3.6*57456,12/(77-56,5)=10090 (куб.м/ч)
Расход воздуха необходимый на ассимиляцию избытков теплоты определяется по
по формулам :
, (13)
, (14)
, (15)
, (16)
Lсо=Gсо/(Су-Сп), (17)
- плотность внутреннего воздуха, кг/куб.м (=1,16 кг/куб.м)
- плотность наружнего воздуха, кг/куб.м (=1,17 кг/куб.м)
Jу, Jп - энтальпии уходящего и приточного воздуха, кДж/кг, определяемые
по J-d-диаграмме и табл.1 соответственно.
,
,
,
Lсо=12650/(2-0,4)=7906,
Расход рециркуляционного воздуха находим по формуле :
Gр= Gп- Gн (16)
Gр=15835,16-12870=2965,16 (кг/ч)
Минимальный по санитарным нормам расход воздуха, кг/ч :
Lmin=20*550=11000 (куб.м/ч)
За расход приточного воздуха принимаем наибольшее количество воздуха, требуемое для разбавление вредностей, поступающих в зрительный зал :
Gп=10731 (кг/ч)
ВОЗДУХООБМЕН В ХОЛОДНЫЙ ПЕРИОД.
В холодный период года схема обработки воздуха по схеме с рециркуляцией. Часть воз-
духа забирается из зрительного зала через воздухозаборные решетки, расположенные в пе-
редней части зала, у сцены, и с помощью рециркуляционного вентилятора подаётся в при-
точную камеру, обслуживающую зрительный зал, для смешения с наружным воздухом.
Такая схема позволяет экономить тепловую энергию, необходимую для нагрева холодного
наружного воздуха, поступающего в приточную камеру с улицы .
Общий расход приточного воздуха принимается равным расходу воздуха в теплый
период : Gп=10731 (кг/ч)
Расход наружного воздуха принимаем равным минимальному :
Lн=Lmin=20*550=11000 (куб.м/ч)
Gн=Gmin=11000*1.4=15400 (кг/ч)
Расход рециркуляционного воздуха находим по формуле :
Gр= Gп-Gн (17)
Gр=16381,2-15400=981,2 (кг/ч)
РАСЧЕТ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ В ЗРИТЕЛЬНОМ ЗАЛЕ .
Требуемые или заданные условия воздушной среды в обслуживаемой зоне зрительного
зала определяются не только величиной воздухообмена, но и способом раздачи и удаления
воздуха, т.е. схемой организации воздухообмена.
Распределение приточного воздуха в зрительном зале клуба будем осуществлять при
помощи воздухораспределителей ВДШп (воздухораспределитель двухструйный шести-
диффузорный прямоугольного сечения ). Подача воздуха осуществляется в верхнюю зону
зрительного зала «сверху-вниз», т.к. зрительный зал относится к первому классу помещений.
Удаление воздуха из зрительного зала также осуществляется из верхней зоны через вы-
тяжные шахты с установленными на них дефлекторами. Применим в системе вытяжной
вентиляции круглые дефлекторы ЦАГИ (аэродинамический коэффицент к=0,4) .
4.1 ПОДБОР ВОЗДУХОРВСПРЕДЕЛИТЕЛЕЙ.
Для осуществления распределения приточного воздуха в зрительном зале примем воз-
духораспределители ВДШп-5 в количестве 16 штук. Эти воздухораспределители должны обеспечивать допустимые параметры воздуха в обслуживаемой зоне.
Скорость воздушной струи при входе в обслуживаемую зону не должна превышать
Vx<Vдоп=0,2 м/с для холодного периода года /1, стр.12/
Допустимое отклонение температуры в приточной струе при входе в обслуживаемую
зону от нормируемой температуры воздуха не болееtх<t2=1,5 С /1, табл.2.2/
Скорость воздушной струи при входе в обслуживаемую зону определяется по форму
ле:
Vx=Vо*m (/x) Кс*Кв (20)
где Vо - средняя по площади скорость выхода воздуха из воздухораспределителя, м/с
Vо=Gп/(3600*n*Fо)=10731/(3600*12*0,086)=2,9 (м/с)
m - коэффициент затухания скорости по длине струи /1, таблю3.9/
х - расстояние между расстояние от плокости истечения до границы начала
обслуживаемой зоны зрительного зала, (hоз=1,5м)
Fо- расчетная площадь воздухораспределителя, кв.м /1, таблю3.9/
Кс- коэффициент стеснения струи при расчете затухания скорости /1, табл.3.11/
Кв- коэффициент взаимодействия струй между собой при расчете затухания скоро-
сти /1, таблю3.12/
n - коэффициент затухания температуры по длине струи /1, таблю3.9/
tо=tу-tп - расчетная разность температур (21)
Кн=1
Кс=0,8 (), /1, стр.82/
Vх=2,1*4,77*(/22)*0,37=0,47 (м/с)
Отклонение температуры воздуха при входе в обслуживаемую зону определяется по
формуле:
tх=tо *n (/x) Кст*Квт*Кнт , (22)
где Кст=1/Кс - коэффициент стеснения струи при расчете затухания температуры
Квт=1/Кв -коэффициент взаимодействия струй при расчете затухания температу
ры
Кнт=1/Кн - коэффициент неизотермичности струи при расчете затухания темпе-
ратуры
tх=1,7*16,5*(/22)*1,175=1,007 (С)
Отклонение скорости и температуры не превышает допустимых параметров. Следовательно номер и количество воздухораспределителей подобраны верно.
ПОДБОР ДЕФЛЕКТОРОВ.
Дефлектор подбирается по параметрам , менее всего благоприятным для его работы,
т.е. по параметрам теплого периода года.
Дефлекторы устанавливаются в количестве n=4 , (2 дефлектора над местами для зри-
телей и 2 дефлектора над сценой).
=1,28 (кг/куб.м)
=1,15 (кг/куб.м)
Производительность дефлектора,куб.м/ч, по воздуху определяется по формуле :
L1=Lвз/n , (23)
L1=10731/4=2683 (куб.м/ч)
Полное давление,Па, создаваемое дефлектором в вытяжной шахте определяется по
формуле :
Рд=Ргр+Рв , (24)
где Ргр - гравитационное давление в помещении, Па
Ргр=h*g (-)=2,9*9,81 (1,4-1,16)=6,8 (Па)
Рв - давление создаваемое ветром, Па
Рв=к**/2=0,4*1*1,4/2=0,28 (Па)
Рд=6,8+0,28+2=9,08 (Па)
Скорость воздуха,м/с, в горловине дефлектора определяется по формуле :
Vд=1,41 (25)
где вх - коэффициент местного сопротивления входа в вентиляционную шахту
1,2 - коэффициент местного сопротивления круглого дефлектора ЦАГИ
Vд=1,41=3 (м/с)
Предварительный диаметр, м , дефлектора определяется по формуле :
D’=1,88* (26)
D’=1.88*=0,56 (м)
Принимаем по /1, табл.4.4/ стандартный дефлектор ЦАГИ типа Т22 :
Dо=0,63 (м), D=1,26 (м), m=54,9 (кг)
РАСЧЕТ ПРИТОЧНОЙ КАМЕРЫ ЗРИТЕЛЬНОГО ЗАЛА.
РАСЧЕТ КАЛОРИФЕРНОЙ СЕКЦИИ
Нагревание воздуха для подачи в зрительный зал осуществляется в калориферной сек-
ции приточной вентиляционной камере 2ПК 20 посредством многоходовых пластинча-
тых калориферов КВС-П, рассчитаных на максимальную температуру воды tг=150 С,
(tо=70 С, температура воды на выходе из калорифера), и рабочее давление 1,2 МПа. В приточной камере предусмотрена установка трех калориферов КВС-П №10. Весь воздух пропускаем через один калорифер, остальные два зашиваются при монтаже системы листовым железом.
Предварительная массовая скорость воздуха во фронтальном сечении :
(v)’=7 (кг/(кв.м*с))
5.1.2 Требуемое живое сечение воздухонагревательной установки,кв.м :
=Lп/(3600(v)’) (27)
=12928/(3600*6)=0,6 (кв.м)
Уточненная массовая скорость воздуха , после уточнения живого сечения
калорифера по воздуху /1, табл. 4.10/, определяется по формуле :
v=Gп/(3600) (28)
v=12928/(3600*0,607)=5,9 (кг/(кв.м*с))
5.1.4 Массовый расход воды,кг/ч, определяется по формуле :
Gв=Q/[0.278*Св(tг-tо)] (29)
где Q - количество теплоты, Вт, отданное теплоносителем(воспринятое воздухом),
определенное ранее /пункт 3.2.6/
Св=4,19 - теплоемкость воды, кДж/(кг*С)
Gв=143760/[0.278*4.19(130-70)]=2057 (кг/ч)
Скорость воды в живом сечении воздухонагревателя, м/с :
Vв=Gв/(3600*1000*в), (30)
где в - суммарное сечение воздухонагревателя для прохода воды, кв.м,
определено /1, табл.4.10/
Vв=2057/(3600*1000*0,001159)=0,493 (м/с)
Коэффициент теплопередачи, Вт/(кв.м*град.) :
К=20,86(v) (31)
К=20,86(5,9)* =33,53 (Вт/(кв.м*град.))
Требуемая поверхность нагрева калориферной установки, кв.м, определяется
по формулам :
Fтр=Q/(К*t) (32)
t=0,5(tг+tо)-0,5(tс+tп) (33)
Fтр=143760/(33,53*99)=43,3 (Вт/(кв.м*град.))
t=0,5(130+70)-0,5(-19+21)=99 (С)
Расчетное число рядов калориферной установки :
n’р=Fтр/р , (34)
n’р=43,3/25,08*2=0,863 , следовательно nр =2, F=2*25.08=50,16 (кв.м)
5.1.9 Запас поверхности нагрева, %:
=(F-Fтр)100/Fтр, (35)
=(50,16-43,3)100/43,3=15,8 (%)
Потери давления в калориферной установке, Па, определяются по формуле :
Р=2,2(v nр , (36)
Р=2,2(5,91=39 (Па)
РАСЧЕТ СЕКЦИИ ФИЛЬТРА.
В приточной камере применён фильтр губчатый; наименование фильтра – ячейковый ФяП со следующими характеристиками :
- эффективность ( коэффициент) очистки воздуха, : 0,87-0,9
-удельная максимальная воздушная нагрузка, Lф.max, куб.м/(кв.м*ч): 7000
- начальное максимальное сопротивление ( в незапылённом состо-
янии), Рн.max, Па : 70
-конечное максимальное сопротивление, Рк.max, Па : 150
5.2.1 Удельная воздушная нагрузка фильтра, куб.м/(кв.м*ч), определяется по
формуле :
Lф=Lс/FФ , (37)
где FФ - площадь фильтрующего материала секции фильтра, кв.м,
/1, табл.4.17/
Lф=10731/3600*3=0,9 (куб.м/(кв.м*ч))
5.2.3 Аэродинамическое сопротивление фильтра, Па, определяется по формуле :
, (38)
(Па)
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХООБМЕНА ВСПОМОГАТЕЛЬНЫХ ПОМЕЩЕНИЙ
КЛУБА.
( по кратн
Воздухообмен вспомогательных помещений клуба допускается определять исполь-
зуя кратность воздухообмена Кр, 1/ч, /1, табл.2.9-2.12/.
Воздухообмен вспомогательных помещений клуба. таблица 3
| № |
Наименование помещения |
Внутренний объем |
Вентиляция |
|||
| вытяжная |
приточная |
|||||
| кратность |
расход |
кратность |
расход |
|||
| 1 |
Тамбур |
25,74 |
||||
| 2 |
Фойе |
359,04 |
||||
| 3 |
Зал |
663,85 |
||||
| 4 |
Эстрада |
402,6 |
||||
| 5 |
Тамбур |
19,47 |
||||
| 6 |
Касса |
13,2 |
3 |
40 |
- |
- |
| 7 |
Гардероб |
78,54 |
1 |
78,54 |
- |
- |
| 8 |
Буфет |
65,34 |
- |
- |
5 |
326,7 |
| 9 |
Подсобная буфета |
25,74 |
- |
- |
5 |
128,7 |
| 10 |
Мойка |
18,48 |
5 |
92,4 |
- |
- |
| 11 |
Тамбур |
3,96 |
||||
| 12 |
Венткамера |
82,83 |
1 |
82,83 |
- |
- |
| 13 |
Технический коридор |
30,03 |
||||
| 14 |
Администратор |
31,02 |
1 |
31,02 |
1 |
31,02 |
| 15 |
Комната персонала |
54,12 |
2 |
108,2 |
2 |
108,24 |
| 16 |
Коридор |
39,93 |
||||
| 17 |
Санузел клубной части |
11,22 |
100 м3/ч |
200 |
- |
- |
| 18 |
Санузел зрительской части |
25,74 |
100 м3/ч |
200 |
- |
- |
| 19 |
Кружковая комната |
134 |
2 |
268 |
2 |
268 |
| 20 |
Комната персонала |
44,55 |
1 |
44,55 |
1 |
44,55 |
| 21 |
Склад мебели |
40,6 |
3 |
121,8 |
- |
- |
| 22 |
Тамбур |
|||||
| 23 |
Склад декораций |
82,5 |
1 |
82,5 |
- |
- |
| 24 |
Гостиная |
49,5 |
2 |
99 |
- |
- |
| 25 |
Клубный актив |
31,35 |
2 |
62,7 |
2 |
62,7 |
| 26 |
Кружковая |
76,9 |
2 |
153,8 |
2 |
153,8 |
| 27 |
Библиотека |
122,1 |
2 |
244,2 |
3 |
366,3 |
| 28 |
Хозяйственная кладовая |
38,61 |
1 |
38,61 |
- |
- |
| 29 |
Венткамера |
55,44 |
1 |
55,44 |
- |
- |
| 30 |
Хранение уборочного инвентаря |
15,51 |
1 |
15,51 |
- |
- |
| 31 |
Санузел клубной части |
7,26 |
100 м3/ч |
200 |
- |
- |
| 32 |
Санузел зрительской части |
17,16 |
100 м3/ч |
200 |
- |
- |
| 33 |
Коридор |
40 |
||||
| 34 |
Галерея |
138,6 |
1 |
138,6 |
- |
- |
| 35 |
Венткамера |
31,35 |
1 |
31,35 |
- |
- |
| 36 |
Тамбур |
10,23 |
||||
| 37 |
Перемоточная |
12,87 |
2 |
25,74 |
2 |
25,74 |
| 38 |
Кинозвукоаппаратная |
78,54 |
2 |
157,1 |
2 |
157,1 |
| 39 |
Коридор |
48,84 |
||||
| 40 |
Тамбур |
9,24 |
||||
| 41 |
Игровые |
324,6 |
2 |
649,2 |
2 |
649,2 |
| 42 |
Игральные автоматы |
102 |
2 |
204 |
2 |
204 |
| 43 |
Венткамера |
82,5 |
1 |
82,5 |
- |
- |
| 44 |
Венткамера |
79 |
1 |
79 |
- |
- |
| 45 |
Электрощитовая |
62,7 |
2 |
125,4 |
- |
- |
| 46 |
Хранение стеллажей ПРУ |
31,5 |
1 |
31,5 |
- |
- |
| 47 |
Санузел женский |
21,3 |
100 м3/ч |
200 |
- |
- |
| 48 |
Санузел мужской |
24,6 |
100 м3/ч |
200 |
- |
- |
| 49 |
Водомерный узел и тепловой пункт |
75 |
1 |
75 |
- |
- |
| 50 |
Коридор |
95,4 |
||||
8. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ .
Аэродинамический расчет сети воздуховодов производится для определения давления вентилятора , обеспечивающего расчетный расход воздуха на всех участках сети ( в сис-
темах вентиляции с механическим побуждением), и размеров поперечного сечения.
Общие потери давления в вентиляционной сети, Па, определяется по формуле :
Р= (R*l*ш + z), (40)
где R - удельные потери давления на трения на расчетном участке сети,
Па/м, /4, табл.12.17/
l - длина участка воздуховода, м.
ш - поправочный коэффициент шероховатости стенок воздуховода,
/5, табл. IV.34/
z - потери давления в местных сопротивления на расчетном участке
сети, Па :
z= v / 2, (41)
где - сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке
сети воздуховодов /4, табл.12.18-12.48/
v - скорость воздуха в воздуховоде, м/с.
- плотность воздуха, перемещаемого по воздуховоду, кг/ м
Аэродинамический расчет вентиляционной системы состоит из расчета участков основного магистрального направления и увязки всех остальных участков (ответвлений) системы
Расчет систем механической вентиляции заканчивается подбором вентиляционного агрегата по известному общему объемному расходу воздуха и найденному значению потерь давления в основном магистральном направления. Для систем вытяжной вентиляции с естественным побуждением расчет заканчивается соблюдением условия
( R l ш + z)=(0,9-0,95) Ре, (42)
где Ре - естественное располагаемое давление, Па :
Ре=h g (н-в), (43)
где h - высота воздушного столба от центра вытяжного отверстия до устья
вытяжной шахты, м.
н,в - плотность воздуха соответственно наружного при tн=5 С и
внутреннего при нормируемой температуре для холодного периода
года, кг/ м
Площадь сечения воздуховода (жалюзийной решетки), кв.м, предварительно осуществляется по формуле :
F=L / (3600 v), (44)
где v - рекомендуемая скорость движения воздуха, м/с, /5, стр.177/
Фактическая скорость движения воздуха, м/с :
vф=L / (3600 Fф), (45)
Fф - фактическая площадь сечения, кв.м, для жалюзийных решеток /5,табл.IV.36/
для воздуховодов /4, табл.12.1-12.12/ или /5, табл IV.37-IV.38/
Эквивалентный диаметр, м, прямоугольного воздуховода можно определить по формуле :
dэ=2аb/(a+b), (46)
Динамическое давление, Па, /4, табл.12.17/ или по формуле :
Рд= v / 2 (47)
Увязка потерь давления в ответвлениях с потерями давления в расчетной магистрали производится таким образом чтобы потери давления в ответвлении были равны потерям давления от места присоединения данного ответвления доконца расчетной магистрали
или относительная невязка потерь давления не превышала 15%.
В противном случае необходимо изменить диаметры воздуховодов на некоторых участках.
Иногда вместо изменения диаметров или в случаях когда это невозможно прибегают к установке диафрагм или дроссель-клапанов /4, табл.12.51-12.52/.
Подбор вентиляционного агрегата производят принимая производительность вентилятора, Lв, м/ч, и его напор,Рв, Па, с учетом коэффициентов запаса, по формулам :
Lв=1,1L, (48)
Рв=1,1Р,
Подбор производится по /4, прил.1/
8.1 ПРИТОЧНАЯ СИСТЕМА ВЕНТИЛЯЦИИ ЗРИТЕЛЬНОГО ЗАЛА П - 1
(механическое побуждение)
Аэродинамический расчет приточной системы вентиляции зрительного зала клуба П-1
с механическим побуждением представлен в таблице 5. Аксонометрическая схема системы
с разбивкой на участки представлена на рис.4 /прил.2/.
Аэродинамический расчет приточной системы вентиляции П-1. Таблица 4
Воздух с улицы попадает в форкамеру через штампованные жалюзииные решетки
СТД 5288 размером 150х150 мм в количестве 26 штук, расположенных в стене клуба. (общая площадь живого сечения 2,7 кв.м) Аэродинамическое со-
противление Р=1,2*21,2/2=2,88 (Па)
Полное аэродинамическое сопротивление системы, Па :
Р=Рi, (49)
Р=2,88+0,6+157+0,9+30+711,4027=902,7827 (Па)
Подбор вентиляторного агрегата :
Рв=1,1Р=1,1*902,7827=993 (Па)
Вентагрегат : А8-1 с вентилятором Ц4 -70 №8 и электродвигателем 4А112МА6
Nу=3 кВт , nэ=950 об/мин .
8.2 ВЫТЯЖНАЯ СИСТЕМА ВЕНТИЛЯЦИИ В-2 КИНОПРОЕКЦИОННОЙ
И ПЕРЕМОТОЧНОЙ (механическое побуждение)
Аэродинамический расчет вытяжной системы вентиляции В-2 кинопроекционной и перемоточной представлен в таблице 6. Аксонометрическая схема с разбивкой на участки представлена на рис.3 /прил.2/. Водуховоды круглого сечения выполнены из листовой стали.
Аэродинамический расчет вытяжной системы вентиляции В-2 таблица 5
Подбираем вентагрегат : Рв=1,1Р=1,1*152,87=168,157 (Па)
Канальный вентилятор RK 500*250 D3 исполнение №5
nэ=1310 об/мин.
9. ЛИТЕРАТУРА .
1. Сазонов Э.В. «Вентиляция общественных зданий», Воронеж, ВГУ, 1991.
2. Титов В.П. «Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции
гражданских и промышленных зданий», М., Стройиздат, 1985.
3. СНиП 2.04.05-86 «Отопление, вентиляция и кондиционирование», М., 1988
4. Справочник проектировщика «Вентиляция и кондиционироване воздуха»
М.,Стройиздат, 1978.
«Сборник задач по расчету систем кондиционирования микроклимата зданий»,
Воронеж, ВГУ, 1988.
6. Методические указания «Принципиальные схемы и конструктивные решения
вентиляции клубов и кинотеатров», Воронеж, ВИСИ, 1991.
ПРИЛОЖЕНИЕ 1.
J, кДж/кг
У
tу
Jу
tв В
=100%
Н Jв
tн точка J,кДж/кг t, С d, г/кг
н -4 -8 1,4
в 29 16 5
Jн у 42,1 26,2 6,4
dн dв dу d, г/кг сух.возд.
Рис.1
Изменение состояния параметров воздуха в холодный период.
J, кДж/кг
У
В
tу
tв П =100%
tп Jу
Jв точка J,кДж/кг t, С d, г/кг
С н 63 29,5 13,3
Jп в 70 32,5 14,5
tс у 89 41 18,7
tн Н Jс с 48 22,5 10
Jн п 20 9 4
dн dс=dп dв dу d, г/кг.сух.возд.
Рис. 2
Изменение состояния параметров воздуха в теплый период.