Федеральное Агентство Образования
СПбГАСУ
Кафедра водоснабжения
Курсовой проект:
«Санитарно-техническое оборудование жилого дома»
Работу выполнил: студент гр. ВВ Клетов В.А.
Работу проверил: преподаватель Койда А. Н.
Санкт-Петербург
2008
Задание
Назначение объекта жилой дом
1. Количество этажей 5
2. Высота помещений, м 3,0
3. Средняя заселенность квартиры, чел 3,0
4. Абсолютные отметки, м:
- поверхность земли участка 28,0
- пола подвала 26,5
- верха трубы городского водопровода 26,1
- лотка трубы городской канализации 25,5
5. Диаметр трубы, мм:
- городского водопровода 200
- городской канализации 300
6. Гарантированный напор в городском водопроводе: 25 м
7. Глубина промерзания, м 1,4
8. Высота помещений технического подполья, м 2,2
9. Толщина межэтажного перекрытия, м 0,3
10. Система горячего водоснабжения – централизованная, закрытая.
Введение
В проекте разрабатывается система водоснабжения и канализации 5 этажного жилого дома квартирного типа. Степень благоустройства по [3]с ванными и централизованным горячим водоснабжением приборы ванна, умывальник, мойка.
Проектируется:
· Система холодного водоснабжения (ввод в здание, водомерный узел, гидравлический расчет сети ХВ).
· Система горячего водоснабжения (гидравлический расчет сети ГВ, определение теплопотерь и циркуляционных расходов, расчет циркуляционных трубопроводов).
· Внутренняя канализационная сеть.
· Дворовая канализация.
Проектирования системы холодного водоснабжения
Выбор системы и схемы водопровода
Выбор системы внутреннего водопровода зависит от назначения здания, его этажности и объема, санитарно – гигиенических и противопожарных требований и от величины гарантированного напора в наружной сети. Так как наше здание жилое с количеством этажей менее 12 то проектируем только хозяйственно питьевой водопровод.
Сеть тупиковая с нижней разводкой магистралей
Трассировка сети и построение аксонометрической схемы трубопроводов
Проектирование внутренней водопроводной сети начинаем с нанесения на план в санитарных узлах водопроводных стояков, которые размещают с учетом размещения канализационных стояков. Стояки располагаем в специальных шкафах.
На плане подвала показываем разводку магистралей и подводки к стоякам. Магистральную линию водопровода трассируем вдоль внутренних капитальных стен с подключением стояков по кратчайшим расстояниям, учитывая свободный доступ к арматуре и соединению труб.
На внутренней водопроводной сети располагаем запорную арматуру в следующих местах: на вводе, на ответвлениях разводящей сети для обеспечения возможности отключения ее отдельных участков, у основания стояков, на ответвлениях в каждую квартиру.
Гидравлический расчет сети
Целью гидравлического расчета является определение наиболее экономичных диаметров труб (d мм), скоростей движения воды (v м/с) и потери напора при пропуске расчетных расходов воды. Внутренние хозяйственно-питьевые водопроводы рассчитывают на пропуск максимальных секундных расходов.
Расчетный расход холодной воды на хозяйственно-питьевые нужды на расчетном участке сети qc
(л/c) определяется по формуле:
,
где q0
c
– максимальный расчетный расход холодной воды (л/с) водоразборной арматурой, отнесенный к одному прибору, определяется согласно п. 3.2 [2]. Для жилых домов квартирного типа с ваннами, оборудованными душами q0
c
=0,2 л/с;
a - коэффициент, численное значение которого находится по приложению 1 [4] в зависимости от общего числа приборов N на расчетном участке сети и вероятности их действия Рс
;
где qhr
,
u
c
– норма расхода холодной воды (л) потребителем в час наибольшего потребления, принимается согласно приложению 3 [2]. Для жилых домов квартирного типа qhr
,
u
c
=5,6 л;
U – число потребителей на расчетном участке сети, определяется по числу квартир и их средней заселенности.
(Таблица 1),
где i – удельные потери напора на трение,
l – длинна участка,
Кl
– коэффициент, учитывающий потери напора в местных сопротивлениях принимается по [2] . В сетях хозяйственно питьевых водопроводов жилых зданий Кl
=0,3.
| Гидравлический расчет сети холодного водопровода
|
|||||||||||
| Номер участков
|
N шт.
|
Pc
|
N*P
|
α
|
qc
, л / с |
d , мм
|
v , м / с
|
i , мм / м
|
Kl
, м |
l , м
|
Hi
, м |
| 1
|
2
|
3
|
4
|
5 | 6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
| 1~2
|
3
|
0,0078
|
0,023
|
0,2216
|
0,2216
|
20
|
0,6891
|
91,496
|
0,3
|
3,30
|
0,3925
|
| 2~3
|
6
|
0,0078
|
0,047
|
0,2682
|
0,2682
|
20
|
0,8382
|
129,242
|
0,3
|
3,30
|
0,5544
|
| 3~4
|
9
|
0,0078
|
0,070
|
0,3040
|
0,3040
|
20
|
0,9524
|
159,440
|
0,3
|
3,30
|
0,6840
|
| 4~5
|
12
|
0,0078
|
0,094
|
0,3358
|
0,3358
|
20
|
1,0510
|
194,738
|
0,3
|
3,30
|
0,8354
|
| 5~6
|
15
|
0,0078
|
0,117
|
0,3634
|
0,3634
|
20
|
1,1365
|
225,374
|
0,3
|
5,70
|
1,6700
|
| 6~7
|
30
|
0,0078
|
0,234
|
0,4789
|
0,4789
|
25
|
0,8960
|
106,349
|
0,3
|
9,30
|
1,2858
|
| 7~8
|
45
|
0,0078
|
0,351
|
0,5737
|
0,5737
|
25
|
1,0713
|
145,217
|
0,3
|
1,00
|
0,1888
|
| 8~9
|
60
|
0,0078
|
0,468
|
0,6569
|
0,6569
|
32
|
0,4797
|
23,121
|
0,3
|
2,70
|
0,0812
|
| 9~10
|
75
|
0,0078
|
0,585
|
0,7324
|
0,7324
|
32
|
0,5590
|
29,916
|
0,3
|
9,72
|
0,3780
|
| 10~11
|
150
|
0,0078
|
1,170
|
1,0557
|
1,0557
|
40
|
0,8418
|
52,292
|
0,3
|
14,30
|
0,9721
|
| Σ
Hl = |
7,04
|
||||||||||
Ввод в здание, водомерный узел
В здание предусматривается ввод из стальных оцинкованных труб d=50 мм. Вводы укладывают с уклоном 0,005 в сторону наружной сети для возможного его опорожнения.
Для учета потребления воды предусмотрен водосчетчик, установленный в техническом подполье.
По произведения (N·P) находим α = 2,281
Для трубы d= 40 мм принимаем крыльчатый счетчик d= 32 мм.
Потери напора в счетчики не должны превышать при пропуске по нему расчетного секундного расхода 2,5 м.
,
где S – гидравлическое сопротивление счетчика (табл. 3.1 [4]),
qc
– расчетный секундный расход, проходящий через счетчик
Определение действительного потребного напора
,
где Нгеом
– геометрическая высота подъема воды, м
ΣHl– потери напора в сети (таблица 1),
Hсч – потери напора в счетчики воды,
Hсв – свободный напор у диктующего водоразборного прибора (ванна со смесителем Hсв = 3 м [4]),
(Hтр
= 24,28м) (Hгар
= 25м - по заданию) следовательно повысительная станция не требуется, так как система водоснабжения действует под напором в наружном водопроводе.
Проектирования системы горячего водоснабжения
Выбор системы и схемы горячего водопровода
Принимаем закрытую ЦСГВ здания.
Выбор схемы горячего водопровода зависит от назначения здания.
Внутреннюю систему жилого дома принимаем циркуляционную в подающих (водоразборных) трубопроводах с нижней разводкой.
Ввод горячего водопровода в здание, осуществляем в непроходном канале теплового колодца, где устанавливаем запорную арматуру на подающей и обратной линии. На вводах горячего водопровода предусматриваются водосчетчики.
Трассировка сети и построения аксонометрической схемы трубопроводов
Для горячего водоснабжения принимают стальные оцинкованные трубы. Стояки горячего водоснабжения прокладываются совместно рядом со стояками внутреннего водопровода. При наличии полотенце-сушилки циркуляционный стояк выносится в другое помещение.
Магистрали прокладываем под потолком подвала с уклоном 0,005 в сторону теплового центра
Предварительный гидравлический расчет сети
Целью гидравлического расчета является определение наиболее экономичных диаметров труб (d мм), скоростей движения воды (v м/с) и потери напора при пропуске расчетных расходов воды.
Расчетный расход горячей воды на хозяйственно-питьевые нужды на расчетном участке сети qh
0
(л/c) определяется по формуле:
,
где q0
h
– максимальный расчетный расход горячей воды (л/с) водоразборной арматурой, отнесенный к одному прибору, определяется согласно п. 3.2 [2]. Для жилых домов квартирного типа с ваннами, оборудованными душами
q0
h
= 0,2 л/с;
a - коэффициент, численное значение которого находится по приложению 1 [4] в зависимости от общего числа приборов N на расчетном участке сети и вероятности их действия Рс
;
где qhr
,
u
c
– норма расхода горячей воды (л) потребителем в час наибольшего потребления, принимается согласно приложению 3 [2]. Для жилых домов квартирного типа
qhr
,
u
c
=10 л;
U – число потребителей на расчетном участке сети, определяется по числу квартир и их средней заселенности.
(Таблица 2),
где i – удельные потери напора на трение,
l – длинна участка,
| Предварительный гидравлический расчет подающих трубопроводов
|
||||||||||
| Номер участков
|
N шт.
|
Ph
|
N*P
|
α
|
qh
, л / с |
dy
, мм |
v , м / с
|
i , мм / м
|
l , м
|
Hi
, м |
| 1
|
2
|
3
|
4
|
5 | 6
|
7
|
8
|
9
|
11
|
12
|
| 1~2
|
2
|
0,0208
|
0,0417
|
0,2600
|
0,2600
|
20
|
0,5600
|
61,6000
|
3,30
|
0,2033
|
| 2~3
|
4
|
0,0208
|
0,0833
|
0,3210
|
0,3210
|
20
|
1,0051
|
178,3100
|
3,30
|
0,5884
|
| 3~4
|
6
|
0,0208
|
0,1250
|
0,3750
|
0,3750
|
20
|
1,1725
|
238,2500
|
3,30
|
0,7862
|
| 4~5
|
8
|
0,0208
|
0,1667
|
0,4200
|
0,4200
|
25
|
0,7870
|
82,2000
|
3,30
|
0,2713
|
| 5~6
|
10
|
0,0208
|
0,2083
|
0,4510
|
0,4510
|
25
|
0,8444
|
94,9100
|
5,70
|
0,5410
|
| 6~7
|
20
|
0,0208
|
0,4167
|
0,6350
|
0,6350
|
32
|
0,6668
|
40,5500
|
9,30
|
0,3771
|
| 7~8
|
30
|
0,0208
|
0,6250
|
0,7620
|
0,7620
|
32
|
0,8001
|
57,0600
|
1,00
|
0,0571
|
| 8~9
|
40
|
0,0208
|
0,8333
|
0,9020
|
0,9020
|
32
|
0,9471
|
78,3200
|
2,70
|
0,2115
|
| 9~10
|
50
|
0,0208
|
1,0417
|
0,9720
|
0,9720
|
32
|
1,0206
|
89,5200
|
9,72
|
0,8701
|
| 10~11
|
100
|
0,0208
|
2,0833
|
1,4630
|
1,4630
|
50
|
0,6884
|
25,8900
|
14,30
|
0,3702
|
| Σ
Hl = |
4,28
|
|||||||||
Определение теплопотерь и циркуляционных расходов
Циркуляционные расходы горячей воды в системе qcir
(л/с) определяют по формуле
где Qht
– теплопотери трубопроводами горячего водоснабжения
Dt – разность температур в подающих трубопроводах системы от места присоединения ввода к тепловой сети до диктующей точки 0
С
b - коэффициент регулирования циркуляции.
В соответствии с [2] для систем, в которых предусматривается циркуляция воды по водоразборным стоякам с одинаковым сопротивлением секционных узлов или стояков, величину Qht
определяем по водоразборным стоякам при Dt=8,5 0
С и b=1,3
Теплопотери Qht
(кВт) на участке трубопровода длинной l (м) определяются по формуле
где qht
– средние удельные теплопотери 1 м изолированного трубопровода при заданном перепаде температур снаружи и внутри 300
С. Таблица 4.2 [4]
Расчет требуемых циркуляционных расходов по участкам сети (Таблица 3)
| Расчет требуемых расходов по участкам сети.
|
||||||||
| Номер участков
|
l м (из 4.1)
|
dy
мм (из 4.1) |
Потери тепла | Σ Qht
кВт |
qcir
л/с |
Номера промежуточных стояков
|
Теплопотери в промежуточных стояках кВт.
|
|
| qht
Вт/м |
Qht
кВт |
|||||||
| 1
|
2
|
3
|
4
|
5 | 7
|
8
|
9
|
10
|
| 1~2
|
3,30
|
20
|
29,00
|
0,0957
|
0,0957
|
0,0223
|
-
|
-
|
| 2~3
|
3,30
|
20
|
29,00
|
0,0957
|
0,1914
|
0,0223
|
-
|
-
|
| 3~4
|
3,30
|
20
|
29,00
|
0,0957
|
0,2871
|
0,0223
|
-
|
-
|
| 4~5
|
3,30
|
25
|
36,00
|
0,1188
|
0,4059
|
0,0223
|
-
|
-
|
| 5~6
|
5,70
|
25
|
36,00
|
0,2052
|
0,6111
|
0,0223
|
-
|
-
|
| 6~7
|
9,30
|
32
|
46,50
|
0,4325
|
2,2658
|
0,0825
|
T3-9,10
|
1,2222
|
| 7~8
|
1,00
|
32
|
46,50
|
0,0465
|
4,7567
|
0,1732
|
T3-5,6,7,8
|
2,4444
|
| 8~9
|
2,70
|
32
|
46,50
|
0,1256
|
5,4933
|
0,2000
|
T3-4
|
0,6111
|
| 9~10
|
9,72
|
32
|
46,50
|
0,4520
|
6,5564
|
0,2387
|
T3-3
|
0,6111
|
| 10~11
|
14,30
|
50
|
62,80
|
0,8980
|
8,6766
|
0,3160
|
T3-2,1
|
1,2222
|
Окончательный гидравлический расчет подающих трубопроводов при пропуске циркуляционных расходов
Расчет производим на расчетный расход горячей воды qh
,
cir
с учетом циркуляционных расходов, л/с, определяется по формуле
где Кcir
– коэффициент, принимаемый для начальных участков системы до первого водопроводного стояка по Таблицы 4.4 [4] для остальных участков сети равно 0
расчетный циркуляционный расход, учитывающий теплопотери в циркуляционных трубопроводов 50% от теплопотерь в подающих трубопроводах
Потери напора с учетом зарастания трубопроводов определяем по формуле
где i – удельные потери напора на трение,
l – длинна участка,
Кl
– коэффициент, учитывающий потери напора в местных сопротивлениях принимается по [2]
Кl
= 0,2 для подающих и циркуляционных распределительных трубопроводов;
Кl
= 0,1 для трубопроводов водоразборных стояков без полотенцесушилок и циркуляционных стояков.
Расчет (Таблица 4)
| Окончательный гидравлический расчет подающих трубопроводов
|
|||||||||||||
| Номер участков
|
qh
л/с (из табл.4.1) |
qcir
л/с (из табл.4.3) |
qcir
p л / с |
qh
/ qcir p |
Kcir
|
qh,cir
л/с |
dy
мм |
l м
|
i мм / м
|
v м / с
|
i
· l |
Kl
|
Hh,cir
м |
| 1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
13
|
14
|
| 1~2
|
0,2600
|
0,0223
|
0,0335
|
7,8
|
0
|
0,2600
|
20
|
3,30
|
61,6000
|
0,5600
|
203,3
|
0,2
|
0,24
|
| 2~3
|
0,3210
|
0,0223
|
0,0335
|
9,6
|
0
|
0,3210
|
20
|
3,30
|
178,3100
|
1,0051
|
588,4
|
0,2
|
0,71
|
| 3~4
|
0,3750
|
0,0223
|
0,0335
|
11,2
|
0
|
0,3750
|
20
|
3,30
|
238,2500
|
1,1725
|
786,2
|
0,2
|
0,94
|
| 4~5
|
0,4200
|
0,0223
|
0,0335
|
12,6
|
0
|
0,4200
|
25
|
3,30
|
82,2000
|
0,7870
|
271,3
|
0,2
|
0,33
|
| 5~6
|
0,4510
|
0,0223
|
0,0335
|
13,5
|
0
|
0,4510
|
25
|
5,70
|
94,9100
|
0,8444
|
541,0
|
0,2
|
0,65
|
| 6~7
|
0,6350
|
0,0825
|
0,1238
|
5,1
|
0
|
0,6350
|
32
|
9,30
|
40,5500
|
0,6668
|
377,1
|
0,2
|
0,45
|
| 7~8
|
0,7620
|
0,1725
|
0,2588
|
2,9
|
0
|
0,7620
|
32
|
1,00
|
57,0600
|
0,8001
|
57,1
|
0,2
|
0,07
|
| 8~9
|
0,9020
|
0,2000
|
0,3000
|
3,0
|
0
|
0,9020
|
32
|
2,70
|
78,3200
|
0,9471
|
211,5
|
0,2
|
0,25
|
| 9~10
|
0,9720
|
0,2387
|
0,3581
|
2,7
|
0
|
0,9720
|
32
|
9,72
|
89,5200
|
1,0206
|
870,1
|
0,2
|
1,04
|
| 10~11
|
1,4630
|
0,3160
|
0,4740
|
3,1
|
0
|
1,4630
|
50
|
14,30
|
25,8900
|
0,6884
|
370,2
|
0,2
|
0,44
|
| 5,13
|
|||||||||||||
Гидравлический расчет циркуляционных трубопроводов
Расчет производим с целью подбора диаметров циркуляционных трубопроводов. Диаметр труб циркуляционной магистрали принимаем на один – два сортамента меньше диаметров подающих трубопроводов
Расчет (Таблица 5)
| Гидравлический расчет циркуляционных трубопроводов | |||||||
| № уч-ка | qр(cir) | d | V | i | l | Kl | Hlcir |
| 1-a | 0,0223 | 15 | 0,2 | 14 | 16,21 | 0,2 | 0,272 |
| a-b | 0,0446 | 15 | 0,3 | 19,6 | 9,5 | 0,2 | 0,223 |
| b-c | 0,0669 | 15 | 0,43 | 37,1 | 4,2 | 0,2 | 0,187 |
| c-d | 0,0892 | 15 | 0,6 | 70,3 | 3,3 | 0,2 | 0,278 |
| d-e | 0,1115 | 15 | 0,71 | 82,3 | 11,8 | 0,2 | 1,165 |
| e-f | 0,1338 | 15 | 0,41 | 100,2 | 2,8 | 0,2 | 0,337 |
| f-g | 0,1561 | 20 | 0,48 | 50,1 | 2,8 | 0,2 | 0,168 |
| g-i | 0,1784 | 20 | 0,56 | 60,61 | 8,3 | 0,2 | 0,604 |
| i-k | 0,2230 | 25 | 0,69 | 103,9 | 12,5 | 0,2 | 1,559 |
| ΣHl(cir)= | 4,794 | ||||||
Потери напора определяем по формуле
Производим увязку расчетного контура по диктующему направлению, при этом потери напора в подающих и циркуляционных трубопроводах не должны различаться более чем на 10% т. е.
Проектирования внутренней и дворовой
канализационной сети
Внутренняя канализационная сеть
Канализационная сеть прокладывается прямолинейно по наикратчайшему направлению с необходимым уклоном
Не допускается прокладка труб под потолком в стенах и в полу жилых помещений. Предусматриваем применение укрупненных элементов заводского изготовления - сантехнические кабины
Канализационный стояк устанавливается в размещения групп сантехнических приборов и ближе к унитазу. Диаметр стояка 100 мм.
Предусматривается прочистка и ревизия. Ревизия устанавливаем через 2 этажа на 1,3,5, этажах. Прочистка устанавливается на горизонтальных участках трубопроводах при повороте более 30 градусов
Поскольку длина выпусков больше чем 7,5 м то в пределах подвала устанавливаем промывку и ревизию
Дворовая сеть канализации
Канализационные выпуски из здания присоединяются к смотровым колодцам дворовой сети
Диаметр дворовой бытовой канализационной сети не менее 150 мм, скорость движения не менее 0,7 м/с
Расчет дворовой канализационной сети начинаем с расчета расчетных расходов на участке (Таблица 6)
| Определение расчетных расходов дворовой канализации | |||||||
| № уч-ка | № шт | P | P*N | α | q,л/с | qпр
|
qр
|
| КК1-1-КК1-2 | 64 | 0,014 | 0,896 | 0,844 | 1,266 | 1,6 | 2,87 |
| КК1-2-КК1-3 | 160 | 0,014 | 2,24 | 1,403 | 2,1045 | 1,6 | 3,70 |
| КК1-3-КК1-4 | 256 | 0,014 | 3,584 | 1,868 | 2,802 | 1,6 | 4,40 |
| КК1-4-КК1-5 | 320 | 0,014 | 4,48 | 2,152 | 3,228 | 1,6 | 4,83 |
| КК1-5-КК1 | 320 | 0,014 | 4,48 | 2,152 | 3,228 | 1,6 | 4,83 |
| КК1-КГК1 | 320 | 0,014 | 4,48 | 2,152 | 3,228 | 1,6 | 4,83 |
Расчетный расход на участке канализационной сети qр
(л/c) определяется по формуле:
где q0
к
– прибор с набольшим водопотреблением ванная
q0
к
=0,3 л/с; qок
- прибор с набольшим водопотреблением ванная унитаз qок
=1,6 л/с
a - коэффициент, численное значение которого находится по приложению 1 [4] в зависимости от общего числа приборов N на расчетном участке сети и вероятности их действия Рс
;
где Q – норма расхода (л) в час наибольшего потребления, принимается согласно приложению 3 [2]
Q=15,6 л;
U – число потребителей на расчетном участке сети, определяется по числу квартир и их средней заселенности.
Расчет хозяйственно канализационной сети (таблица 7)
Глубина заложения трубопровода от поверхности земли до низа трубы определяется по формуле:
h = hпр
- 0,3 + d = 1,4 - 0,3 + 0,15 = 1,25 м
где hпр
- глубина промерзания грунта м, d – наружный диаметр трубы м
| Гидравлический расчет дворовой канализационной сети
|
||||||||||||||||
| Наименование участка
|
Длина участка м
|
Расчётный расход л / с
|
Диаметр трубы , мм
|
Скорость движения воды , м / с
|
Уклон i
|
Падение по длине участка , м
|
Наполнение
|
Отметка поверхности
|
Глубина заложения
|
|||||||
| Земли
|
Воды
|
Лотка трубы
|
||||||||||||||
| h / d
|
h , см | начало
|
конец
|
начало
|
конец
|
начало
|
конец
|
начало
|
конец
|
|||||||
| 1
|
2
|
3
|
4
|
5
|
6
|
7
|
8
|
9
|
10
|
11
|
12
|
13
|
14
|
15
|
16
|
17
|
| КК1-1-КК1-2 | 11 | 2,87 | 150 | 0,6727 | 0,012 | 0,132 | 0,2876 | 4,31 | 28,00 | 28,00 | - | - | 26,75 | 26,62 | 1,25 | 1,38 |
| КК1-2-КК1-3 | 18 | 3,70 | 150 | 0,7209 | 0,012 | 0,216 | 0,3281 | 4,92 | 28,00 | 28,00 | 26,67 | 26,45 | 26,62 | 26,40 | 1,38 | 1,60 |
| КК1-3-КК1-4 | 11 | 4,40 | 150 | 0,7557 | 0,012 | 0,132 | 0,3597 | 5,40 | 28,00 | 28,00 | 26,45 | 26,32 | 26,40 | 26,27 | 1,60 | 1,73 |
| КК1-4-КК1-5 | 10 | 4,83 | 150 | 0,7771 | 0,012 | 0,12 | 0,3792 | 5,69 | 28,00 | 28,00 | 26,32 | 26,20 | 26,26 | 26,14 | 1,74 | 1,86 |
| КК1-5-КК1 | 24 | 4,83 | 150 | 0,7771 | 0,012 | 0,288 | 0,3792 | 5,69 | 28,00 | 28,00 | 26,20 | 25,91 | 26,14 | 25,85 | 1,86 | 2,15 |
| КК1-КГК1 | 3 | 4,83 | 150 | 0,7771 | 0,012 | 0,036 | 0,3792 | 5,69 | 28,00 | 28,00 | 25,59 | 25,56 | 25,56 | 25,50 | 2,44 | 2,50 |
| 77 | ||||||||||||||||
Технико–экономическое обоснование
В проекте принимаем наиболее выгодный вариант внутреннего водопровода и канализации. Внутренняя разводка выполнена и рассчитана для наиболее удаленной точки.
Расстановка водопроводных стояков выполнена с учетом кратчайших расстояний, чтобы не увеличвать потерь напора в сети.
По канализационной сети выполнена прокладка выпусков из здания, расстановка стояков. Во избежания дополнительных затрат на эксплуатацию производится проверка на их пропускную способность предусматриваются прочистки.
Литература
1 Кедров В. С., Ловцов Е.Н. Санитарно – Техническое оборудование зданий М., Стройиздат, 1989
2 СНИП 2. 04. 01-85 Внутренний водопровод и канализация зданий, 1986
3 СНИП 2. 04. 02-84 Водоснабжения. Наружные сети и сооружения, 1985
4 Методические указания «Санитарно-Техническое оборудование зданий», Спб, 1992
5 Методические указания «Водопровод и канализация зданий», Спб, 1981