Паровая турбина к-800-240

Расчет
системы РППВ
К-1200-240 (ЛМЗ) на мощность
1100 МВт

Дано:

P0
=23,5 МПа
= 240 ат

t0=
5400С

tпром/п=5400С

Pп/п=3,9
МПа = 40 ат

Pк=3,58
кПа=0,036 ат

Pа=0,9
МПа = 9 ат

tп.в.=2750С

P0/=
0.95 P0=228
ат

DPк=

Pz=3.63ґ10-3+0.0036=0.00394
МПа

hoi=0.85

h0/=3310
кДж/кг

hпп=3515
кДж/кг

h1t=2870
кДж/кг

h2t=2130
кДж/кг

H0/=440
кДж/кг

H0//=1385
кДж/кг

Hi/=
H0/ґhoi=374
кДж/кг

Hi//=
H0//ґhoi=1185
кДж/кг

Dtпнд=(tд/-tк)/n=(161-25)/4=340C

Dtпвд=(tп.в.-t//д)/n=(275-170)/3=350С

		ПВД 1	ПВД 2	ПВД 3	ДЕАЭРАТОР	ПНД 4	ПНД 5	ПНД 6	ПНД 7
Т-ра на входе	t	240	205	170	157	127	93	59	25
т-ра на выходе	t	275	240	205	170	157	127	93	59
Энтальпия воды на входе	h	1006	859	712	658	520	380	247	105
Энтальпия воды на входе	h	1152	1006	859	712	658	520	380	247
Т-ра конденсата гр. пара	t	282	247	212	170	166	132	98	64
Энтальпия конденсата гр. пара	h	1182	1035	888	712	696	520	380	268
Давление отбора пара	P	6,62	3,9	1,725	0,792	0,718	0,286	0,0943	0,0239
Энтальпия отбора пара	h	3050	2870	3330	3150	3120	3010	2800	2620

Нахождение
относительного
расхода пара
на систему
регенерации.

a1(h1/-
h1//
)=

_
_

a2(h2-
h2/)+a1(h1/-h2/)=hI-hII

(a1+a2)(h2/-
h3//)+a3(h3-h3/)=hII-hд

h3/(a1+a2+a3)+h/д(1-a1-a2-a3-aд)+hдґaд

=hдґ1

_

a4(h4-h4/)=
(hд/-
hIII)
(1-a1-a2-a3-aд)

a5
(h5-h5/)
+a4(h4/-h5/)
= (1-a1-a2-a3-aд)
(

_
_

h/III-h/IV)

_
_

(a4+a5)(h5/-hIV)+a6(h6-hIV)=(1-a1-a2-a3-

_
_

aд)(hIV-hv)

_

a7ґ(h7-hV)=
(1-a1-a2-a3-a4-a5-a6)(hV-h/к)

G1=a1ґG0=842ґ0.078=65,7
кг/с

G2=a2ґG0=842ґ0,074=62,3
кг/с

G3=a3ґG0=842ґ0,051=42,9
кг/с

Gд=aдґG0=842ґ0,0055=4,6
кг/с

G4=a4ґG0=842ґ0,045=37,9
кг/с

G5=a5ґG0=842ґ0,043=36,2
кг/с

G6=a6ґG0=842ґ0,05=42,1
кг/с

G7=a7ґG0=842ґ0,039=32,8
кг/с

Gк=(1-a1-a2-a3-a4-a5-a6-a7)ґG0=583.2

N1э=G0ґ(h0-h1)ґhмґhэг=842ґ(3100-3050)ґ0,99ґ0,99=214,5
МВт

N2э=(G0-G1)ґ(h1-h2)ґhмґhэг=(842-65,7)ґ(3050-2870)ґ0,99ґ0,99=137
МВт

N3э=(G0-G1-G2)ґ(h2-h3)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3)ґ(3515-3330)ґ0,99ґ0,99=129,5
МВт

Nдэ=(G0-G1-G2-G3)ґ(h3-hд)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3-42,9)ґ(3330-3150)ґ0,99ґ0,99=118,4
МВт

N4э=(G0-G1-G2-G3-Gд)ґ(hд-h4)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3-42,9-4,6)ґ(3150-3120)ґ0,99ґ0,99=20
МВт

N5э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4)ґ(h4-h5)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3-42,9-4,6-37,9)ґ(3120-3010)ґ0,99ґ0,99=69,1
МВт

N6э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5)ґ(h5-h6)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3-42,9-4,6-37,9-36,2)ґ(3010-2800)ґ0,99ґ0,99=124,4
МВт

N7э=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6)ґ(h6-hк)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3-42,9-4,6-37,9-36,2-42,1)ґ(2800-2620)ґ0,99ґ0,99=99,1
МВт

Nкэ=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-G7)ґ(hк-h/к)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3-42,9-4,6-37,9-36,2-42,1-32,8)ґ(2620-105)ґ0,99ґ0,99=248,5
МВт

SNэ=1131
МВт

Ошибка
=2,8%

Таблица
2. Расчёт промежуточной
ступени турбины.

P0	МПа	дано	3,8
t0	0С	дано	405
P2	МПа	дано	3,35
h0	кДж/кг	находим по h-s диаграмме	3226
h2t/	кДж/кг	находим по h-s диаграмме	3134
J0	м3/кг	находим по h-s диаграмме	0,08
J2t/	м3/кг	находим по h-s диаграмме	0,086
J2t	м3/кг	находим по h-s диаграмме	0,087
C20/2	кДж/кг	702/2	2,45
	кДж/кг	h0+ C20/2=3226+2,45	3228,45
	кДж/кг	- h2t/=3228,45-3194	34,45
d	м	u/(pґn)=128,2/(3,14ґ70)	0,5829
u	м/с	(u/cф)ґ cф=0,488ґ262,5	128,2
cф	м/с		262,5
(u/cф)	-		0,488
	кДж/кг	(1-r)=(1-0,08)ґ34,45	31,7
HOP	кДж/кг	rґ=0,08ґ34,45	2,76
h1t	кДж/кг	-=3228,45-31,7	3196,8
J1t	м3/кг		0,085
P1 1	МПа		3,4
C1t	м/с		251,8
C1	м/с	jґ C1t=0,96ґ251,8	241,7
a1t	м/с		612,9
M1t	-	C1t/ a1t=251,8/612,9	0,4
F1	м2		0,0195
l1	м	F1/(pdґsina)=0,0195/(3,14ґ0,5829ґsin14)	0,049
DHc	кДж/кг	(1-j2)ґ =(1-0,962)ґ31,7	2,49
w1	м/с		121
b1	град	=0,4889	29
w2t	м/с		142
F2	м2		0,036
l2	м	l1+(D1+D2)=0,049+0,003	0,052
b2	град	=0,378	25
w2	м/с	w2tґy=142ґ0,94	1335
C2	м/с		51,3
a2	град		94
DH	кДж/кг		1,2
DH	кДж/кг	C22/2 =51,32/2	1,3
E0	кДж/кг	34,45-1ґ1,3	33,15
hол	%		89
hр,с,ол	%		92

Профили
решёток

Сопловые
- С-90-15А

_

tопт=0,7-0,85

a1=140

в=5,15

Рабочие
Р-35-25А

_

tопт=0,55-0,65

b=250

в=2,54

Сопловые

_

t=вґt=5,15ґ0,73=3,76

z=pd/t=3.14ґ58.29ґ1/3.76=48

tут=pde/z=3.14ґ58.29ґ1/48=3.81

_

t
= t/в=3,81/5,15=0,74

Рабочие

t=вґt=2,54ґ0,6=1,52

z=pde/t=3.14ґ58.29ґ1/1,52=120

tут=pdl/z=3.14ґ58.29ґ1/120=1,52