Спроектировать ректификационную установку для разделения бензол – толуол - Реферат

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

АНГАРСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ ТЕХНИЧЕСКАЯ АКАДЕМИЯ

КАФЕДРА МАШИН И АППАРАТОВ ХИМИЧЕСКИХ ПРОИЗВОДСТВ

КУРСОВОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ

по процессам и аппаратам химической технологии на тему:

«Спроектировать ректификационную установку для разделения

бензол – толуол»

Проектировал студент

гр. Мху – 06 – 1

Руководитель проекта

Подоплелов Е. В.

Ангарск, 2009

СОДЕРЖАНИЕ

1 ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА

2 ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ АППАРАТА

2.1 Материальный баланс колонны

2.2 Пересчет массовых долей

2.3 Расчет рабочего флегмового числа

2.4 Расчет физико-химических параметров процесса колонны

2.5 Определение диаметра колонны

2.6 Определение тангенса угла наклона

2.7 Определение высоты колонны

2.8 Гидравлический расчет колонны

2.9 Расчет патрубков

2.10 Расчет кипятильника

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1 ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА

Ректификация
– частичное или полное разделение гомогенных жидких смесей на компоненты в результате различия их летучести и противоточного взаимодействия жидкости, получаемой при конденсации паров, и пара, образующегося при перегонке.

Ректификация широко распространена в химической технологии и применяется для получения разнообразных продуктов в чистом виде, а также для разделения газовых смесей после их сжижения (разделение воздуха на кислород и азот, разделение углеводородных газов и др.).

Процесс ректификации не применяется при разделении чувствительных к повышенным температурам веществ, при извлечении ценных продуктов или вредных примесей из сильно разбавленных растворов, разделении смесей близкокипящих компонентов.

Технологическая схема процесса ректификации представленная на рис.1.

Исходную смесь из промежуточной емкости-1 центробежным насосом-2 подают в теплообменник-3, где подогревают до температуры кипения и подают в колонну на ту тарелку, где кипит смесь того же состава хF
, т.е. на верхнюю тарелку нижней исчерпывающей части колонны. Верхняя часть колонны называется укрепляющей по легколетучему компоненту.

Внутри ректификационной колонны-4 расположены контактные устройства в виде тарелок или насадки. Снизу вверх по колонне движется пар, поступающий из выносного куба – испарителя (кипятильника)-5 (куб – испаритель может размещаться и непосредственно под колонной). На каждой тарелки происходит частичная конденсация пара труднолетучего компонента и за счет конденсации – частичное испарение легколетучего компонента. Начальный состав пара примерно равен составу кубового остатка хW
, т.е. обеднен легколетучим компонентом. Таким образом, пар, выходящий из куба – испарителя и представляющий собой почти чистый труднолетучий компонент, по мере движения вверх обогащается легколетучим компонентом и покидает колонну в виде почти чистого пара легколетучего компонента. Для полного обогащения верхнюю часть колонны орошают в соответствии с заданным флегмовым числом жидкостью (флегмой) состава хР
, получаемой в дефлегматоре-6 путем конденсации пара, выходящего из колонны. Пар конденсируется в дефлегматоре, охлаждаемом водой. Часть конденсата выводится из дефлегматора в виде готового продукта разделения – дистиллята, который охлаждается в теплообменнике-7 и направляется в промежуточную емкость-8. Флегма, стекая по колонне и взаимодействуя с паром, обогащается труднолетучим компонентом.

Из куба – испарителя отводят нижний продукт или кубовый остаток.

Из кубовой части колонны насосом-9 непрерывно выводится кубовая жидкость – продукт, обогащенный труднолетучим компонентом, который охлаждается в теплообменнике-10 и направляется в емкость-11.

Рис. 1. Технологическая схема ректификационной установки

2 ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ АППАРАТА

2.1 Материальный баланс колонны

Производительность колонны по дистилляту Р
и кубовому остатку W
определяется из уравнений материального баланса:

где F
, Р,
W
– расход исходной смеси, дистиллята, кубового остатка, кг/с;

Х
F
, ХР
, Х
W
– концентрация низкокипящего компонента в исходной смеси, кубовой остатке и дистилляте.

F
=
10000 кг/ч = 2,78 кг/с

= 1,26 кг/с

W
= 2,78 – 1,26 = 1,52 кг/с

2.2 Пересчет массовых долей

Пересчет массовых долей в мольные:

где MA
и M
Б
– молярные массы низкокипящего (бензол) и высококипящего (толуол) компонентов, кг/кмоль.

2.3 Расчет рабочего флегмового числа

Для технологического расчета ректификационной колонны необходимо построить равновесную зависимость между жидкостью и паром для смеси в координатах У–X
и t
–X
,У
.

Определяем минимальное флегмовое число:

– концентрация легколетучего компонента в паре, находящегося в равновесии с исходной смесью XF
(графика У–X
). = 70,5 %

Рабочее флегмовое число определяется как ,

где β
– коэффициент избытка флегмы (β
= 1,02÷3,5).

Определяется рабочее флегмовое число R
, отрезок B
, число теоретических тарелок в колонне nT
, путем вписывания «ступенек» между равновесной и рабочими линиями. Рабочие линии строятся для каждого отрезка . Результаты расчетов заносим в таблицу 2.

Таблица 2

β	R	В	nТ	пТ ( R + 1)
1,2	1,56	38,4	17,8	45,57
1,5	1,95	33,3	14,2	41,89
1,8	2,34	29,4	12,5	41,75
2,5	3,25	23,1	11	46,75
3,5	4,08	19,4	10,3	52,33
4,5	5,4	15,4	9,5	60,8

Строится график в координатах и из точки минимума на кривой определяется оптимальное рабочее флегмового число R
: R
опт
= 2,2 при

2.4 Расчет физико-химических параметров процесса колонны

Средние массовые расходы жидкости для верхней и нижней частей колонны определяются из соотношений:

LB
=
P
·
R
= Ф =
4421 · 2,2 = 9726,2 кг/ч

LH
= Ф +
F
=
P
·
R
+
F
=
9726,2 + 10000 = 19726,2 кг/ч

Средний расход пара по колонне постоянен:

G
=
P
· (
R
+ 1)
= 4421 · (2,2 + 1) = 14147,2 кг/ч

средние концентрации жидкости:

средние концентрации пара:

где ; ; (график Х-У
).

По диаграмме при средних концентрациях пара и жидкости определяются средние температуры пара, °С:

а)

средние мольные массы жидкости:

;

б)

средние мольные массы пара:

;

в)

средние плотности пара:

;

г)

средние плотности жидкости:

; ,

где ρ1
и ρ2

>– плотности массы соответственно низкокипящего и высококипящего компонентов при температурах = 88,5ºС и = 103ºС

и – среднее массовые концентрации жидкости вверху и внизу колонны:

; ,

; = 800 кг/м3

; = 787,4 кг/м3

д)

средние вязкости пара:

;

где и – среднее мольные массы пара в верху и низу колонны, кг/кмоль;

и – вязкости низкокипящего и высококипящего компонентов паровой смеси при температурах и , мПа·с

, 0,92 · 10-2
мПа·с;

, 0,923· 10-2
мПа·с

е)

средние вязкости жидкости:

где и – вязкости НК и ВК компонентов жидкости при , мПа·с (табл. 2).

;

2.5 Определение диаметра колонны

Рабочая скорость пара для насадочной колонны:

где ρп
и ρж
– плотность пара и жидкости.

Насадка – Кольца Рашига 25х25х3.

f
=200м2
/м3

Е=0,74 м2
/м3

Низ колонны:

Верх колонны:

Диаметр колонны рассчитывают отдельно для верхней и нижней частей колонны:

Рассчитанные диаметры верхней и нижней частей колонны отличаются друг от друга на 3,5% < 10%, принимаем колонну одного диаметра, равного: D=1600 мм.

Принимаю d аппарата равным 1600 мм с насыпной насадкой, перераспределительными тарелками типа ТСН-ll (ОСТ 26-705-73) и распределительной тарелкой типа ТСН-lll (ОСТ 26-705-73).

Рабочая скорость пара в колонне при выбранном диаметре:

2.6 Определение тангенса угла наклона

Коэффициент массопередачи зависит от угла наклона кривой равновесия, причем этот угол является переменной величиной. Поэтому линию равновесия из графика Х-У
(рис. 1) разбивают на равные участки вертикальными линиями, проведенными через точки Х1
= 0,1; Х2
= 0,2 и т. д. Для каждого участка определяют тангенс угла наклона отрезка кривой равновесия:

2.7 Определение высоты колонны
Расчет высоты насадки методом ВЭТТ:

Действительная высота насадки:

Общая высота насадки:

Высота колонны определяется по формуле:

где , – высота соответственно сепарационной части колонны, расстояние между днищем колонны и тарелкой.

2.8 Гидравлическое сопротивление слоя орошаемой насадки

где - гидравлическое сопротивление сухой насадки, Па.

где - свободный объём насадки, =0,74 м3
/м3
;

- эквивалентный диаметр насадки, =0,015 м;

- коэффициент сопротивления сухой насадки.

где - удельная поверхность насадки, =200 м2
/м3
.

Гидравлическое сопротивление для верхней части колонны:

Гидравлическое сопротивление для нижней части колонны:

Общее гидравлическое сопротивление для всей колонны:

2.9 Расчет патрубков

Внутренний диаметр патрубка определяется из уравнений расхода:

, откуда ,

где G
– массовый расход перекачиваемой среды, кг/с;

ρ
– плотность среды, кг/м3
;

ω
– скорость движения жидкости, м/с

Внутренний диаметр штуцера для вывода дистиллята из колонны:

Стандартный диаметр патрубка d
у
= 200 мм (наружный диаметр 219 мм, толщина стенки 6 мм).

Внутренний диаметр штуцера для ввода пара в колонну:

Стандартный диаметр патрубка d
у
= 300 мм (наружный диаметр 325 мм, толщина стенки 8 мм).

Внутренний диаметр штуцера на входе исходной смеси в колонну:

Стандартный диаметр патрубка d
у
= 100 мм (наружный диаметр 108 мм, толщина стенки 5 мм) [2, прил. 7].

Внутренний диаметр штуцера на выходе кубового остатка из колонны:

Стандартный диаметр патрубка d
у
= 80 мм (наружный диаметр 89 мм, толщина стенки 4 мм).

2.10 Расчет кипятильника

Исходные данные:

Количество паров воды для конденсации G
1
= 3,93 кг/с
; удельная теплота парообразования смеси (толуола) r
1
= 362,5 кДж/кг
при температуре кипения t
к
= 110ºС. В качестве теплоносителя использовать водяной пар с абсолютным давлением 5 кгс/см2
. Влияние примеси бензола на теплоотдачу не учитывать.

Тепловая нагрузка аппарата:

Q
=
G
1
·
r
1
= 3,93 · 362,5·103
= 1424,63·103
Вт

Расход воды:

G
2
=
,

где r
2
=2117·103
Дж/кг – удельная теплота парообразования водяного пара при температуре конденсации tконд
=151,1 ºС

Средняя разность температур:

Примем ориентировочный коэффициент теплопередачи от конденсирующего пара к воде (конденсатор) (4, табл. 3) Кор
= 1000 Вт/м2
·К, тогда требуемая площадь поверхности теплообменника:

Поверхность, близкую к ориентировочной имеет теплообменник с высотой труб Н=2,0 м и диаметром кожуха D=0,6 м и поверхностью теплообмена F=40 м2
. Испарители могут быть только одноходовыми, с диаметром труб d=25x2 мм.

Проведу уточненный расчет:

где ρ1
=
777 кг/м2
;
λ1
=0,116 Вт/(м ·К); μ=0,251 ·10-3
Па·с; σ1
=18,35·10-3
Н/м - физико-химические характеристики жидкого толуола при tкип
=110ºС

Значение коэффициента b определяется по формуле:

где ρп
– плотность паров толуола, при tкип
=110ºС

Коэффициент теплоотдачи для пара, конденсирующегося на наружной поверхности труб высотой Н, определяется:

где ρ2
=
932 кг/м2
;
λ2
=0,683 Вт/(м ·К); μ2
=0,207 ·10-3
Па·с – физико-химические характеристики конденсата воды при tконд
=132,9ºС

Сумма термических сопротивлений стенки и загрязнений:

где - толщина стенки, мм;

λст
– теплопроводность нержавеющей стали, λст
=17,5 Вт/(мК)

Коэффициент теплопередачи:

Удельная тепловая нагрузка:

откуда

Это уравнение решается графически, задаваясь значением q. В качестве первого приближения принимается ориентировочное значение удельной тепловой нагрузки:

q=40000 Вт/м2
у =2,55

q=38000 Вт/м2
y =0,93

q=37000 Вт/м2
y =0,15

при у=0 q=36800 Вт/м2

Требуемая поверхность F=1424630/36800=38,71 м2

Выбранный из каталога теплообменник с F=40 м2
; D=600 мм; Z=1; n=257; H=2,0 м; d=25x2 мм подходит, так как присутствует запас поверхности.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. К.Ф. Павлов, П.Г. Романков, А.А. Носков. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии. – Л.: Химия, 1987.

2. Методические указания по курсовому проектированию процессов и аппаратов химической технологии. «Расчет ректификационной установки непрерывного действия». – Ангарск, АГТА, 2000.

3. Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию. Под ред. Ю.И. Дытнерского, 2-е изд., перераб. и дополн.- М.: Химия, 1991.

4. Расчет теплообменников. Справочно-методические указания по курсовому проектированию процессов и аппаратов химической технологии. Составили: Л. И. Рыбалко, Л. В. Щукина. Ангарская государственная техническая академия. – Ангарск: АГТА, 2001.

Обсуждение:

comments powered by Disqus

Название реферата: Спроектировать ректификационную установку для разделения бензол – толуол

Слов:	1933
Символов:	17740
Размер:	34.65 Кб.

Вам также могут понравиться эти работы: