СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ 4
1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ВОДОСБОРНОЙ ПЛОЩАДИ 5
2 ГИДРОЛОГИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ 6
3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ МАЛОГО МОСТА 9
4 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБ (БЕЗНАПОРНОЙ, ПОЛУНАПОРНОЙ, НАПОРНОЙ) 12
5 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ФИЛЬТРУЮЩЕЙ НАСЫПИ 15
6 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КАНАВ 17
7 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 19
1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ВОДОСБОРНОЙ ПЛОЩАДИ
Разбиваем площадь водосборного бассейна на треугольники и рассчитываем каждый треугольник по формуле
F= Öр(р-а)(р-в)(р-с) , р=а+в+с/2 (1.1)
Где: F- площадь , р- полупериметр треугольника, а,в,с- стороны треугольника.
F1
=Ö0,144(0,144-0,074)(0,144-0,125)(0,144-0,09)= 0,329 км2
(1.2)
F2
=Ö0,135(0,135-0,09)(0,135-0,054)(0,135-0,127)= 0,206 км2
(1.3)
F3
=Ö0,139*0,012*0,053*0,074= 0,255 км2
(1.4)
Складываем площади и получаем общую площадь водосборного бассейна
F= 0,329+0,206+0,255= 0,79 км2
(1.5)
5
2 ГИДРОЛОГИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
2.1 Определяем расход
Q
л
3%
Qл
= 16,7*Ар
*ар
*F*j*Ki
*Кф
, м3
/с (2.1)
Расчетная интенсивность осадков
Ар
= ач
*Кт
, мм/мин (2.2)
ливневый район №4 ,
Где, ач
- часовая интенсивность осадков;
Кт
– коэффициент редукции часовой интенсивности осадков;
ач
= 0,74 (по таблице 1, страница 4),
Кт
= 1,60 (по таблице 2, страница 4),
По формуле 2.2 расчетную интенсивность осадков
Ар
= 0,74*1,60= 1,12 мм/мин
Склоновый сток
ар
= а0
*d (2.3)
где, а0
- коэффициент стока при полном насыщении почвы влагой (по таблице 3, страница 4);
а0
= 0,65
d- коэффициент, учитывающий естественную аккумуляцию стока,
d= 1-g*b*П (2.4)
где, g - коэффициент проницаемости почво-грунтов (по таблице 6, страница 4),
g= 0,15
b- коэффициент, учитывающий состояние почво-грунтов (таблица 7, страница 5),
b= 1,0
П- поправочный коэффициент на редукцию проницаемости (таблица 10-11, страница 5),
П= 1,0
По формуле 2.4 рассчитываем коэффициент d
d= 1-0,15*1*1= 0,85
по формуле 2.3 рассчитываем склоновый сток
ар
= 0,65*0,85= 0,55
Коэффициент редукции максимальных расходов (таблица 4, страница 4),
j= 0,57
Коэффициент крутизны водосборного бассейна Кi
, для чего рассчитываем уклон лога
Iл
= (Нвтл
-Нтр
)/L (2.5)
Где, Нвтл
- высшая точка лога
Нвтл
=172,5
Нтр
- точка сооружения
Нтр
= 167,5
L- длина лога
L= 1240 м
Рассчитываем по формуле 2.5 уклон лога
Iл
= (172,5-167,5)/1240= 0,004= 4%0
Тогда по таблице 5, страница 4 находим
Кi
= 0,78
Коэффициент, учитывающий форму водосборной площади, Кф
6
Кф
=(DФ/L)ÖF (2.6)
Принимаем форму водосборной площади в виде треугольника.
Принимаем поправочный коэффициент DФ, для чего находим L2
/F
L2
/F=1,242
/7,9=0,19
По таблице 8, страница 5 находим поправочный коэффициент
DФ= 0,98
по формуле 2.6 рассчитываем коэффициент Кф
Кф
=(0,98/1,24)Ö0,79= 0,70
По формуле 2.1 рассчитываем расход
Qл3%
= 16,7*1,12*0,55*0,79*0,57*0,78*0,70= 2,5 м3
/с
2.2 Определяем расход от талых вод,
Q
сн
Qсн
= [Кд
*hp
*F/(F+1)n
]*Коз
*Кл.б.
(2.7)
Определяем коэффициент дружности половодья, Кд
Для чего определяем категорию рельефа:
a= iл
/iтип
(2.8)
находим типовой уклон
iтип
=25/ÖF+1=25/Ö0,79+1=18,66 %0 (2.9)
тогда по формуле 2.8 получаем
a= 4/18,66= 0,21
0,21<1, значит категория рельефа- III
По таблице 14, страница 6 находим коэффициент Кд
Кд
= 0,006
Определяем расчетный слой суммарного стока,hр
hр
=К*h0
(2.10)
где, К- модульный коэффициент
К=Сv
*Ф+1 (2.11)
где, Сv
- коэффициент вариации слоя стока, определяется по приложению 3, страница 3
Сv
= 0,3
Ф- отклонение кривой ВП от среднего значения Сv
= 1, находим по таблице 16, страница 6, для чего рассчитываем коэффициент асимметрии Сs
Сs
= 3 Сv
= 3*0,3= 0,9
Далее
Ф= 2,45
По формуле 2.11 рассчитываем модульный коэффициент
К= 0,3*2,45+1= 1,73
h0
– исходная величина стока, соответствующая конкретному территориальному району. Принимается по приложению 2, страница 2.
h0
= 180 мм
Так как грунты глинистые, то
h0
=180*1,1= 198 мм
По формуле 2.10 рассчитываем hр
hр
= 1,73*198= 342,54
По формуле 2.7 рассчитываем расход от талых вод
Qсн
= 0,006*342,54*0,79/(0,79+1)0,25
= 1,62/1,16= 1,4 м3
/с
7
2.3 С учетом аккумуляции стока
Вычерчиваем живое сечение
Н= 168,75-165,5= 3,25
iАС
= 1/0,0178= 56
iВС
= 1/0,0089= 112
|
Определяем объем дождевого стока
W= 1000*Ар
*ар
*F*tф
(2.12)
Где, tф
- расчетная продолжительность осадков, формирующих ливень часовой продолжительности. Определяется по таблице 12, страница 5
tф
= 30 мин
Тогда
W= 1000*1,12*0,55*0,79*30= 14599 м3
Определяем объем пруда
Wп
= 220*В*h2
/i0
(2.13)
Для Qр
= 2,5ÞVдоп
= 0,5 м/с
Отсюда находим площадь сечения пруда
w= Q/V=2,5/0,5= 5 м2
(2.14)
Определяем глубину пруда
h= Öw*2/H= Ö5*2/168= 0,2 м (2.15)
Далее, по формуле 2.13, рассчитываем объем пруда
Wп
= 220*34*0,22
/4= 75 м3
Определяем расход с учетом аккумуляции
Qак
= Qл
[1- (Wп
/W)0.75
]= 2,5[1-(75/14599)0,75
]= 2,45 м3
/с (2.16)
Вывод: погрешность составляет менее 5%, аккумуляцию учитывать не надо. Следовательно принимаем Qр
= 2,5 м3
/с.
8
3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ МАЛОГО МОСТА
|
Вычерчиваем живое сечение
Qл
= Qр
= 2,5 м3
/с
n= 0,033 m= 0,46
Продольный уклон лога 4 %0=
= 0,004
Грунт - глины
Задаемся бытовой глубиной
hб
= m3
ÖК/I (3.1)
где, m- русловой коэффициент. Он определяется по таблице 1, страница 7
m= 0,45
К- модуль расхода. Определяется по формуле
К= Qр
/Öiл
= 2,5/Ö0,004= 39,7 м3
/с (3.2)
I- сумма котангенсов
I= m+n= 1/0,0178+1/0,0083= 56+112= 168 (3.3)
Далее рассчитываем по формуле 3.1 бытовую глубину
hб
= 0,463
Ö39,7/168= 0,29 м
Определяем пропускную способность живого сечения
Q= w*V (3.4)
где, w- площадь живого сечения
w= (hб
2
/2)I=(0,292
/2)168= 7,06 м2
(3.5)
V- скорость потока
V= СÖR*i (3.6)
где, С- коэффициент Шези. Определяется по рисунку 5, страница 7, для чего находим гидравлический радиус R
R= hб
/2= 0,29/2= 0,15 (3.7)
Определяем коэффициент Шези
С= 15
По формуле 3.6 определяем скорость потока
V= 15Ö0,15*0,004= 0,37 м/с
Далее по формуле 3.4 определяем пропускную способность
Q= 7,06*0,37= 2,6 м3
/с
Расхождение между Q и Qр
составляет меньше 5%, следовательно принимаем
Qр
= 2,5 м3
/с
Строим таблицу w= ¦(hб
)
| hб
|
w | С | R | Q |
| 0,24 | 4,84 | 13 | 0,12 | 1,4 |
| 0,29 | 7,06 | 15 | 0,15 | 2,6 |
| 0,34 | 9,71 | 17 | 0,17 | 4,3 |
9
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Строим график по данным таблицы (рисунок 2, страница 7)
По исходному расходу Q= 2,5 м3
/с определяем бытовую глубину hб
= 0,28 м
Делаем проверку расхождения не более 5%
Для hб
= 0,28 м ÞQ= 2,17 м3
/с
Расхождение 5% 2,5*0,05= 0,125; 2,5-2,17= 0,33 – условие выполнено.
Определяем критическую глубину
hк
= aV2
/g (3.8)
где, V- скорость течения воды в потоке
V= Vдоп
5
Öhб
(3.9)
где, Vдоп
- допускаемая скорость течения воды в зависимости от глубины потока. Находим по таблице 2, страница 7.
Vдоп
= 3 м/с
По формуле 3.9 определяем V
V= 35
Ö0,28= 2,33 м/с
По формуле 3.8 определяем hк
hк
= 1*2,332
/2*9,81= 0,26 м
Определяем форму водослива
hк
< hб
следовательно форма водослива – затопленная.
|
||
Определяем ширину моста В
В= Qр
/m hб
V (3.10)
где, m- коэффициент сжатия потока
m=0,8 %
По формуле 3.10
В= 2,5/0,8*0,28*2,33= 4,8 м
10
Вычисляем величину подпора воды перед сооружением
Н= hб
+V2
/2gj2
= 0,28+2,332
/2*9,81*0,952
= 0,59 м (3.11)
где, j- скоростной коэффициент
j= 0,95 %
Рисунок 3.3 Расчетные схемы железобетонного моста с вертикальными стенками устоев
Определяем высоту моста
Нм
= Н+Г+С (3.12)
где, Г- подмостовый габарит, для несудоходной реки Г= 0,25 м
С- высота строительной конструкции, определяется по приложению 3, страница 7
С= 0,46 м
По формуле 3.12
Нм
= 0,59+0,25+0,46= 1,3 м
Определяем длину моста
L= В+2mH+2а+2Р (3.13)
где, а- расстояние от вершины конуса до вершины моста, а= 0,15-0,5 м
Р- величина зазора, не менее 10 см
Тогда по формуле 3.13
L= 4,8+2*1,5*1,3+2*0,1+2*0,5= 9,2 м
Величина типового пролета больше, чем величина пролетного, следовательно скорость не уточняем.
11
4 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБ
4.1 Безнапорный режим
Коэффициент накопления трубы S=H/d £ 1,2
Тип оголовка – I
n= 0,013
Рисунок 4.1 Безнапорный режим протекания воды в трубе
Подбираем параметры трубы
Если d= 1 м, то по таблице 2,страница 8, при Qр
= 2,5 м3
/с, Н= 2,47 м
S= 2,47/1,0= 2,47 > 1,2
Следовательно d= 1 не принимаем.
Если d= 1,5 м, то Н= 1,30 м, тогда
S= 1,30/1,5= 0,87 < 1,2
Следовательно условие выполнено. Назначаем диаметр d= 1,5 м.
По таблице 3, страница 8 находим скорость течения потока в трубе
V= 2,9 м/с
Определяем высоту сжатия потока воды в трубе при входе
hсж
= 0,78hк
(4.1)
где, hк
- критическая глубина потока воды в трубе, определяется в таблице 1, страница 8 по соотношению hк
/d. Для этого надо найти соотношение Q2
/gd5
Q2
/gd5
= 2,52
/9,81*1,55
= 0,28 (4.2)
Отсюда hк
/d= 0,40 , следовательно
hк
= 0,40*1,5= 0,6 м (4.3)
По формуле 4.1 определяем
hсж
= 0,78*0,6= 0,47 м
Находим соотношение
hсж
/d= 0,47/1,5= 0,31 (4.4)
Отсюда, по таблице 1, страница 8 определяем площадь сжатия потока воды в трубе
wсж
= 0,196d2
= 0,196*1,52
= 0,44 м2
(4.5)
Определяем величину подпора воды перед сооружением
Н= hсж
+ Q2
/2gj2
wсж
2
= 0,47+2,52
/2*9,81*0,572
*0,442
= 5,7 м (4.6)
Находим скорость потока воды на выходе
Vвых
= Qр
/wвых
(4.7)
Где, wвых
- площадь потока воды на выходе, определяется как wвых
= ¦(hвых
)
Находим критический уклон
iк
= Q2
/wк
2
Ск
2
Rк
(4.8)
Проверяем условие iл
= i0
£ iк
Для чего определяем соотношение
hк
/d= 0,6/1,5= 0,4 (4.9)
по таблице 1, страница 8 находим:
wк
= 0,293d2
= 0,293*1,52
= 0,66 м2
(4.10)
Rк
= 0,214d= 0,214*1,5= 0,32 м (4.11)
Определяем коэффициент Шези
Ск
= 66
Тогда по формуле 4.8
iк
= 2,52
/0,662
*662
*0,32= 0,010= 10%0
0,010>0,004
следовательно условие выполняется. Тогда
hвых
= (0,8+0,85) hк
= (0,8+0,85)0,6= 0,99 м (4.12)
определяем соотношение
hвых
/d= 0,99/1,5= 0,66
по таблице 1, страница 8 определяем
wвых
= 0,540d2
= 0,540*1,52
= 1,22 м2
Далее по формуле 4.7 определяем скорость на выходе
Vвых
= 2,5/1,22= 2,05 м/с
Вывод:
Vвых
= 2,05 м/с , то по приложению 1, таблице 1, страница 9, укрепление производим одиночным мощением на мху (слой мха не менее 5 см) из булыжника размером 15 см.
4.2Полунапорный режим протекания воды в дорожных трубах
Рисунок 4.2 Полунапорный режим протекания воды в дорожных трубах
По таблице 2, страница 8 находим Н
Н= 2,47
Отсюда
S= Н/d= 2,47/1= 2,47>1,2 (4.13)
Следовательно условие выполнено.
Находим скорость течения (смотри предыдущие расчеты)
V= 5,1 м/с
Рассматриваем условие i0
³iw
iw
= Q2
/wт
2
Ст
2
Rт
(4.14)
где, Rт
- гидравлический радиус, находится по формуле
Rт
= Rт
/2= ¼= 0,25 м (4.15)
По таблице 1, страница 8 находим
wт
= 0,332
Ст
= 62
Отсюда по формуле 4.14 находим
iw
= 2,52
/0,3322
*622
*0,25= 0,059
i0
<iw
Вывод:
Условие не выполняется, следовательно последующий расчет в данном режиме бесполезен.
13
4.3 Напорный режим
Коэффициент наполнения трубы- отношение S= Н/d > 1,4 , условие i0
<iw
.
Задаемся ориентировочной длиной трубы 24 м, диаметр 1 м, тип оголовка I (по таблице 2).
Рисунок 4.3 Напорный режим протекания воды в дорожных трубах
По таблице 2, страница 8 выводим соотношение S= Н/d= 2,47/1= 2,47>1,4- условие выполнено.
Находим скорость течения воды
V= 2,7 м/с
Определяем по формуле 4.14
iw
= Q2
/wт
2
Ст
2
Rт
= 2,52
/0,3322
*622
*0,25= 0,059>0,004
i0
<iw
- следовательно условие соблюдается.
Определяем величину подпора воды
Н= Нзад
+L(iw
- i0
)= 2,47+24(0,059-0,004)= 3,79 м (4.16)
Определяем скорость на выходе при Е
= 0,6…0,9
Vвых
= Q/Е
wт
= 2,5/0,9*0,332= 8,3 м/с (4.17)
Вывод:
По показателям скорости на выходе и укрепления русла трубы выбираем безнапорный режим, как более экономичный.
14
5 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ФИЛЬТРУЮЩЕЙ НАСЫПИ
(насыпь напорная)
Дано: i0
= 0,004; Qр
= 2,5 м3
/с; грунт- глины; В= 8; m= 1,5; дорожный строительный материал- камень круглый Æ 40 см
Рисунок 5.1 Напорная фильтрующая насыпь
Принимаем высоту насыпи Нн
= 4,0 м;
Находим скорость течения по формуле Дарси
V= Кф
ÖI (5.1)
|
|
Где, Кф
- коэффициент фильтрации, определяем по таблице 1, страница 9 в зависимости от среднего диаметра камней и их характеристики.
Кф
= 0,50 м/с
Где, Вниз
- ширина насыпи по низу; hб
- бытовая глубина воды на выходе; Н- глубина подпора воды перед входом; i0
- естественный уклон в месте перехода (i0
>0).
Определяем ширину насыпи по низу
Вниз
= В+2m Нн
+2а= 8+2*3*4+2*0,5= 33 м (5.2)
Проверяем условие устойчивости основания на неразмываемость
Н £ Вниз
/С1
= 33/3,5= 9,43 м
Где, С1
- опытный коэффициент, зависящий от вида грунта. Определяется по таблице 2, страница 9.
Находим бытовую глубину. Для этого определяем пьезометрический уклон (формула 3.3)
I= 70/7,5+140/7,5= 28
Находим модуль расхода (формула 3.2)
К= Q/Öi= 2,5/Ö0,004= 39,7
По таблице 1, страница 7 находим русловой коэффициент
m= 0,55
Далее по формуле 3.1 определяем бытовую глубину
hб
= 0,553
Ö39,7/28= 0,62 м
Находим площадь поперечного сечения
w= Q/Кф
Ö[(Нкн
- hб
)/Вниз
]+ik
= 2,5/0,5Ö[(3,5-0,62)/33]+0.004= 16,7 м2
(5.3)
Находим высоту каменной наброски
w= mср
*Нкн
2
(5.4)
Отсюда
Нкн
=Öw/mср
(5.5)
Где,
mср
= I/2= 28/2= 14 (5.6)
Тогда по формуле 5.5
Нкн
= Ö15,3/6,65= 1,09 м
Находим ширину фильтрации потока
Вф
= 2 mср
Нкн
= 2*14*1,09= 30,5 м (5.7)
Находим значение удельного расхода
g=Q/ Вф
= 2,5/30,5= 0,08 (5.8)
при gн
= (0,25…1,0), получаем, что gн
>g, следовательно принимаем g= 0,25.
Вычисляем ширину фильтрационного потока
Вф
= Q/g= 2,5/0,25= 10 м (5.9)
Снова находим высоту каменной наброски
Нкн
= 2w/ Вф
= 2*16,7/10= 3,34 м (5.10)
Уточняем коэффициент крутизны откоса каменной наброски
mср
=w/ Нкн
2
= 16,7/3,342
= 1,5 (5.11)
Назначаем крутизну откоса каменной наброски 1:3.
Определяем расчетную глубину воды при выходе из сооружения
hр
= (Нкн
+ hб
)/2= (3,34+0,62)/2= 1,98 м (5.12)
Определяем площадь фильтрационного потока на выходе из сооружения
wф
= mср
hр
2
= 3*1,982
= 11,76 м2
(5.13)
Находим среднюю скорость потока на выходе из сооружения
Vср.р
=Q/wф
рЕ
= 2,5/11,76*0,46*0,9= 0,59 м/с (5.14)
Находим расчетную скорость
Vр
= 1,7 Vср.р
= 1,7*0,59= 1 м/с (5.15)
Вывод:
По таблице 1, приложения 1, страница 9 назначаем тип укрепления приданной части грунтового основания, как одерновка плашмя (на плотном основании).
16
6 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КАНАВ
6.1 Правая канава
Данные: коэффициент откоса- 3; уклон местности-19%0; грунт- глины.
Определяем расход
Q= 87,5ач
F= 87,5*0,70*0,04= 0,3 м3
/с (6.1)
Где, ач
- часовая интенсивность ливня (таблица 1, страница 4)
ач
= 0,70 мм
F- водосборная площадь канавы
F= 0,04 км2
По таблице 2, страница 7 определяем допустимую скорость
Vдоп
= 1,2 м/с
Определяем площадь живого сечения
w= Q/ Vдоп
= 0,3/1,2= 0,25 м2
(6.2)
Определяем глубину канавы
hк
=Öw/m= 0,25/3= 0,29 м (6.3)
Определяем ширину канавы
в
= 2mh= 2*3*0,29= 1,74 м (6.4)
Находим смоченный периметр
х= 2hÖ1+m2
= 2*0,29Ö1+32
= 1,83 м (6.5)
Находим гидравлический радиус и коэффициент Шези
R= w/х= 0,25/1,83= 0,14 м (6.6)
С= R1/6
/0,019= 38 (6.7)
Находим продольный уклон
Iпр
= Vдоп
2
/ С2
R= 1,22
/382
*0,14= 0,007 (6.8)
Определяем скорость течения потока
V= СÖRi= 38Ö0,14*0,007= 1,2 м/с (6.9)
Вывод:
По приложению 1, страница 9, тип укрепления будет одерновка в стенку.
Рисунок 6.1 Канава
6.2 Левая канава
Данные: коэффициент откоса- 3; уклон местности- 30 %0; грунт- глины.
Находим часовую интенсивность ливня и водосборную площадь канавы
ач
= 0,70 мм
F= 0,05 км2
Находим расход (формула 6.1)
Q= 87,5*0,70*0,05= 3,1 м3
/с
По таблице 2, страница 7
Vдоп
= 0,85 м/с
Определяем площадь живого сечения (формула 6.2)
w= 3,1/0,85= 3,7 м2
Определяем глубину и ширину канавы (формулы 6.3 и 6.4)
hк
= Ö3,7/3= 1,11 м
в
= 2*3*1,11= 6,7 м
Находим смоченный периметр (формула 6.5) 17
х= 2*1,11Ö32
+1= 7,02 м
Определяем коэффициент Шези и гидравлический радиус (формула 6.7 и 6.6)
R= 3,7/7,02= 0,53 м
С= 0,531/6
/0,03= 28,9
Находим продольный уклон (формула 6.8)
Iпр
= 0,852
/28,92
*0,53= 0,0016
Определяем скорость течения потока (формула 6.9)
V= 28,9Ö0,53*0,0016= 0,85 м/с
Вывод:
По приложению 1, страница 9, тип укрепления будет одерновка плашмя (на плотном основании.
18
7 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
1 Бабков В.Ф., Андреев О.В., «Проектирование автомобильных дорог в 2-х частях» Ч.I-II учебник для вузов- Издание 2-е, переработанное и дополненное- М.: Транспорт, 1987-368 с.
2 Справочник инженера- дорожника, «Проектирование автомобильных дорог» –М.:Транспорт, 1989-415 с.
3 СниП 2.05.02-93 «Автомобильные дороги», Госстрой СССР-М.: ЦИТП, 1987-50 с.
19
ВВЕДЕНИЕ
Искусственные сооружения служат для пропуска воды через дорогу. Их правильный расчет обеспечивает безопасность эксплуатации автодорог. В качестве малых искусственных сооружений служат малые мосты, трубы, фильтрующие насыпи, а также водоотводные канавы. Для их расчета используются гидрологические и гидравлические расчеты. Цель данных расчетов определение расходов (ливневый, от талых вод и др.), скорости потока воды через сооружения, определение размеров сооружений и выбор типа укреплений откосов и русел, а также строительных материалов.
Название реферата: Проектирование малых водопропускных сооружений и водоотвода
| Слов: | 3049 |
| Символов: | 32434 |
| Размер: | 63.35 Кб. |
Вам также могут понравиться эти работы:
- Основные организации, выполняющие кадастровые работы
- Расчет материального баланса дожимной насосной установки
- Отработка запасов каменной соли гор.-305м камерной системой разработки, комбайном Урал-10АМБ
- Выбор типа запорной арматуры в зависимости от условий работы
- Вскрытие продуктивного пласта бурением
- Днепровско Донецкий Припятский и Днепровско- Донецкий нефтегазоносный бассейн
- Методы оценки земли